Степень повышения давления действительная

Задача 6.3. Одноступенчатый поршневой компрессор работает со степенью повышения давления Я = 7 и с показателем политропы расширения газа, остающегося во вредном объеме, 1,3. Определить действительную подачу компрессора, если диаметр цилиндра D = 0,2 м, ход поршня 5=0,18 м, частота вращения вала и = 900 об/мин, относительный объем вредного пространства (Т = 0,05, и коэффициент, учитывающий уменьшение давления газа при всасывании, /р = 0,92. [c.184]

Как видно, т е р м и ч е с к и й к. п. д. рассматриваемого цикла увеличивается с увеличением степени сжатия и степени повышения давления. Работа действительного двигателя зависит и от ряда других факторов. [c.165]

Учитывая, что точки 3, 5, 9 на рис. 7-12 (а при числе ступеней т и все последующие аналогичные точки) лежат на изотерме, можно определить зависимость Vm = f(vi). Действительно, при условии одинакового значения степени повышения давления % = р р в каждой ступени для компрессора с т ступенями можно записать [c.83]

Зависимость к. п. д. ПГУ от степени повышения давления в газовой ступени 5 по [41 ] представлена на рис. 19. Для обеих схем ПГУ температура уходящих Газов принята одинаковой. В действительности оптимальная величина температуры уходя- [c.37]

Опыты, проведенные на авиационном двигателе [21 ], показали, что при количестве впрыскиваемой жидкости Ad = 0,046 кГ на 1 кГ сухого воздуха и при всех прочих равных условиях степень повышения давления получает значение я = 4,25, т. е. немного меньше расчетной величины. Отклонение опытной величины я от расчетной можно объяснить тем, что в действительном процессе сжатия воздух не достигает состояния насыщения, процесс протекает при более высокой температуре, поэтому, затрачивая одну и ту же величину работы, мы получаем меньшее конечное давление. [c.141]

В действительном цикле к. п. д. зависит от температуры газа перед турбиной, от степени повышения давления, а также от к.п.д. турбины и компрессора. [c.331]

Это связано с тем, что в реальных ступенях имеются гидравлические сопротивления, на преодоление которых затрачивается работа. Поэтому действительный процесс сжатия идет круче, чем адиабатический, и температура за ступенью оказывается выше при одинаковой степени повышения давления. [c.92]

Рассмотрим дополнительно действительный процесс нагнетания при использовании поршневого компрессора. Реальные потери при работе поршневого компрессора определим путем введения коэффициентов и увеличивающих техническую работу наполнения I на потери от трения и мертвого пространства. Как показывают расчеты, потери работы, вызванные наличием мертвого пространства, зависят от степени повышения давления а =- Р/Рд и с достаточной точностью определяются зависимостью [c.173]

Фиг. 50. Влияние степени регенерации о и степени повышения давления в компрессоре е на к. п. д. т)гт действительного цикла ГТУ (принято к. п. д. турбины и компрессора 0,85 температура наружного воздуха 17° температура газа на входе в лопатки 600° показатель адиабаты k= 1,4).

Действительная степень повышения давления в компрессоре [c.328]

Адиабатическая работа (Дж/кг), определенная по действительной степени повышения давления [c.328]

Температура воздуха после компрессора Т = 362 К) отличается от полученного в тепловом расчете значения Тк — 361 К на 0,028%. Действительная степень повышения давления в компрессоре [c.338]

Степень повышения давления в компрессорах (и понижения в турбинах) одинакова Р1=Рг=2,2. В первый компрессор поступает воздух при р1=0,1 МПа и <1=20°С, после первого компрессора он охлаждается также до 20°С. Температура газов перед обеими турбинами одинакова и равна 820°С. Внутренние относительные к. п. д. компрессоров равны 0,83, а турбин — 0,86. Степень регенерации 0=0,7. Расход воздуха 250 т/ч. Определить параметры во всех точках цикла, внутренний к. п. д. ГТУ, действительные мощности компрессоров, турбин и всей ГТУ. Представить цикл в 7, -диаграмме. Принять, что тепловые характеристики воздуха рассчитываются с помощью молекулярно-кинетической теории теплоемкости. [c.139]

Рассмотренный нами метод определения габаритного цикла позволяет выбрать степень повышения давления чисто теоретическим путем. Однако следует подчеркнуть известную условность решения задачи, связанную с тем обстоятельством, что габаритный цикл, т. е. цикл, удовлетворяющий наибольшей удельной объемной мощности двигателя, будет рассматриваться нами при фиксированных температурах Т и То, в то время как в действительности изменение степени повышения давления приводит также к изменению верхней граничной температуры Т. Поэтому такой анализ можно применять на практике только наряду с варьированием коэффициента избытка воздуха для обеспечения неизменности интервала температур. [c.116]

Решая это уравнение, получаем значение Гг=204 К, при котором действительный холодильный коэффициент воздушного цикла имеет наибольшее значение. Степень повышения давления в компрессоре р/рх, отвечающая этой температуре, равна 3,8. Действительный холодильный коэффициент бд в соответствии с уравнением (6-3) для этого оптимального цикла будет равен 0,53. [c.141]

Действительно, при степени повышения давления Як = = 2 2,2 вода, засасываемая компрессором ТК-34М в количе- [c.127]

Для определения действительной степени повышения давления П или адиабатического перепада нагнетателя необходимо учесть, что в трубопроводах на пути от входа воздуха из атмосферы до выхода в нагнетатель будут иметь место гидравлические потери и что нельзя также избавиться от дальнейшего дросселирования в нагнетательном трубопроводе от выхода из нагнетателя до входа в двигатель, характеризуемого величиной Др . [c.622]

На фиг, 15 показаны достижимые за счет торможения воздуха степени повышения давления и величины температуры при условии адиабатического сжатия, что близко к действительности, Если силу ветра принять равной нулю, то абсцисса будет указывать непосредственно скорость движения автомобиля. Если затормозить движение автомобиля со скорости, равной ш м/сек, до = О, то достижимый адиабатический перепад при оценке коэффициентом возникающих потерь выразится как [c.630]

На рис. 15.52 показана индикаторная диаграмма действительного цикла ТРД. Там же для сравнения пунктиром изображен идеальный цикл. В обоих циклах степень повышения давления [c.465]

Применение сложных схем газотурбинных установок с промежуточным охлаждением воздуха и двукратным подводом тепла, как и в случае регенерации, требует тщательных технико-экономических и конструктивных проработок. В действительном цикле эффективность их также заметно снижается из-за гидравлических сопротивлений, при этом такие мероприятия заметно увеличивают оптимальные значения степени повышения давления. В результате, помимо того, что компрессоры уже необходимы двухкаскадной конструкции, требуется различная частота вращения их валов, что увеличивает число валов двигателя. Следует отметить, что в части получения в сложных схемах невысоких Якт, весьма полезно одновременное применение регенеративного теплообмена. [c.357]

Для повышения эффективности действительного цикла необходимо правильно выбрать степень сжатия е. Чем выше степень сжатия двигателя, тем под большим давлением сжимается свежий заряд и тем выше его температура в конце сжатия. В двигателях с воспламенением от постороннего источника необходимо сжимать горючую смесь так, чтобы ее температура была на несколько градусов ниже температуры самовоспламенения. Практически степень сжатия выбирают в зависимости от вида топлива, на котором должен работать двигатель, так как различное топливо имеет различную температуру воспламенения. Поэтому степень сжатия для двигателей с воспламенением смеси от постороннего источника составляет для работающих на бензине 6—12, на газообразном топливе 5—9. Меньшие значения степени сжатия приводят к снижению КПД действительного цикла, а большие — к преждевременной вспышке смеси или детонации (взрывному горению), что, по.мимо снижения КПД цикла, приводит к ускоренному изнашиванию и сокращению срока службы двигателя. [c.228]

При анализе характеристик параллельно или одиночно работающих мащин может оказаться, что кривая Р, Н почти совпадает с заводской характеристикой в левой ее части, правая же часть кривой располагается ниже соответствующей части заводской характеристики, В других случаях полученные кривые давления и мощности не достигают расчетных, а кривые КПД близки к ним. Первый случай свидетельствует о неудачной в аэродинамическом отношении характеристике примыкающего к машине участка тракта. В результате этого полное давление машины и ее КПД снижаются вследствие ухудшения аэродинамических условий работы лопаточного аппарата. Во втором случае причиной снижения давления и мощности может быть несоответствие расчетных углов установки лопаток рабочих колес, неточность их изготовления или ошибки измерения расходов среды. Увеличенные зазоры между входной воронкой и рабочим колесом машины приводят к одновременному повышению давления и мощности против расчетных. В случае работы одной машины при максимальной загрузке через примыкающий к ней участок тракта проходит значительно больше газов, чем при ее работе в параллель. В связи с этим гидравлическое сопротивление тракта при одиночно работающей машине повышается и кривая тракта х (см. рис. 15.10) проходит выше кривой, соответствующей работе двух машин, т. е. производительность одной мащины снижается. Ранее уже указывалось на возможность занижения расхода среды при неплотном отключении работающей машины от остановленной. В этом случае кривая давления Н пересечется с кривой гидравлического сопротивления в точке Б, т. е. действительная производительность машины уменьшается еще в большей степени (XQ = Q—, что часто отмечается при испытаниях. [c.399]

Однако, когда возникает отрыв потока, часть сопла, находящаяся за косым скачком, уже не влияет на поток. Степень отклонения от расчетного режима остается постоянной и отношение действительной тяги к идеальной изменяется сравнительно мало при повышении давления окружающей среды. [c.97]

При сравнительно невысокой объемной концентрации потока, т. е. в газовзвеси (рис. 8-1,а), частицы движутся, как правило, разобщенно. В начале образования флюидной взвеси (рис. 8-1,6) также почти не наблюдается стыкование частиц, тем более, что радиальные пульсации, сохраняющиеся в определенной степени в потоке, содействуют разбросу и перемешиванию частиц. Однако при дальнейшем повышении количества частиц разрушающие радиальные перемещения все более подавляются возросшей массой твердой фазы, а расход газовой фазы заметно снижается. Наряду с этим вертикальный шаг между частицами уменьшается, а взаимовлияние следов частиц растет (рис. 8-1,в). Действительно, так как давление в кормовой зоне каждой частицы падает, то следующие по направлению потока [c.248]

Пример 18-4. Определить термический к. п. д. идеального цикла ГТУ, [)аботающей с иодиодом теплоты п Л1 р onst, а также тер-МИЧССКП11 к. п. д. действительного цикла, т. е. с учетом необратимости процессов расширения и сжатия в турбине и компрессоре, если внутренние относительные к. п. д. турбины и компрессора равны 1]турб == 0,88 и tIkom = 0,85, Для этой установки известно, что Л =-= 20° С, степень повышения давления в компрессоре Р =6 температура газов перед соплами турбины ts = 900° С. Рабочее тело обладает свойствами воздуха, теплоемкость его постоянна, показатель адиабаты принять равным /г -= 1,41. [c.295]

Для действительного цикла максимальному значению к.п. д. ГТУ соответствует оптимальное значение степени повышения давления в компрессоре Сот = (Ра/рОопт, при этом заданной является степень повышения температур в цикле 0 = T /Ti Тз — абсолютная температура продуктов сгорания на входе в турбину, Tl — абсолютная температура воздуха на входе в компрессор. [c.152]

Зависимость КПД г) и удельной рабопы 4 действительного никла от степени повышении давления п (-рк п = 0,89 Т т п = 0,89 К = [c.205]

Изложенные выше понятия степени повышения давления, адиабатической работы и КПД ступени базировались на использовании действительных (статических) параметров воздушного потока перед и за ступенью. В исследованиях и расчетах авиационных компрессоров широко используются также параметры заторможенного потока воздуха. Если pi — полное давление в потоке воздуха перед ступенью, а рз — лолное давление на выходе т нее, то отношение Лст= Рз/Pi называется степенью повышения полного давления в ступени. Адиабатическая работа ступени в параметрах заторможенного потока (адиабатический напор) по аналогии с (2.8) определяется формулой [c.56]

Принятое допущение о весьма малом повышении давления воздуха в одной ступени в действительности, конечно, не выполняется. Но в тех случаях, когда степень повышения давления воздуха в каждой ступени компрессора не превышает значений 1,2—1,4, формула (3.15) дает результаты, близкие к точным расчетам, учитывающим конечное число ступеней. Заметим, что формулы (3.14) (3.15) будут точными при любой степени повышения давления в ступени, ес.ав в них заменить адиабатический КПД ступени очень близким к нему полнтропи-ческим КПД [c.106]

Максимальный КПД установки с помощью карнотизации цикла достигается утилизацией (регенерацией) теплоты в комбинации с использованием промежуточного охладителя воздуха в компрессоре, оптимизированного для максимальной мощности. С этой целью промежуточный охладитель должен делить компрессор на две секции, каждая из которых должна обеспечить примерно равную степень повышения давления (рис. 1.18). В действительности, эффективность регенерации теплоты значительно уменьшается из-за большого объема охлаждающего воздуха, требуемого для современных ГТУ, в которых рабочее тело имеет высокую температуру. К тому же стоимость установки регенератора очень высока. [c.37]

По этой схеме был выполнен расчет предельных зависпмостей (а) при й = onst для оптимального воздухо-воздушного эжектора (к =к= 1,4, Ср = Ср = 0,24) в случае одинаковых теплосодержаний торможения смешиваемых газов (рис. 22, 23). При расчете предполагалось, что потери полного давления в соплах и диффузоре отсутствуют (vi,o = v =V4,3=1), поэтому действительные значения степени повышения давления будут несколько меньше приведенных на рис. 22 и 23. Потери в соплах, как показывают расчеты, сравнительно слабо влияют на характеристики эжектора, поэтому при практическом использовании приведенных на этих фигурах [c.222]

При ff= onst с ростом степени повышения давления оптимального эжектора предельный КПД его непрерывно уменьшается и при бт = тп,ах становится равным нулю. Заданное значение степени повышения давления можно получить при различных величинах характерного отношения давления и коэффициента эжекции, причем с ростом о увеличивается и к. Из рис. 23 следует, что при = onst более выгодным является предельный оптимальный эжектор, рассчитанный на большее значение а. Например, при =20 и 0=190 (fe = 0,004) предельный КПД оптимального эжектора равен 1%, в то время как при а=770 (А = 0,03) КПД составляет 6%. Следует однако иметь в виду, что в действительности выигрыш в КПД будет меньше, так как с ростом а увеличивается расчетная приведенная скорость на срезе севрхзвукового сопла, в связи с чем увеличиваются потери полного давления в нем. [c.223]

Фиг. 9-4. Зависимость к. п. д. идеального и действительного циклов с onst г) и Т] от степени повышения давления в компрессоре для различных начальных температур газа ig.

Фиг. 9-8. Зависимость к. п. д. действительного цикла с onst гц от степени повышения давления в компрессоре для различных степеней регенерации с.

Действительно, при постоянном давлении на впуоке в двигатель, равном р , и постоянном числе оборотов двигателя расход воздуха через двигатель в пределах высот от земли и до расчетной высоты можно считать в первом приближении постоянным. Вместе с тем степень повышения давления б, необходимая для сжатия воздуха до заданного давления р, непрерывно уменьшается с уменьшением высоты (с увеличением рн). С уменьшением величины б должна уменьшаться и величина работы д, необходимая для сжатия воздуха [см. формулу (78)], а следовательно, и мощность, необходимая для вращения крыльчатки нагнетателя. В действительности же при постоянном числе оборотов нагнетателя величина ад остается постоянной, а так как расход воздуха Ссек через двигатель также не меняется, то и мощность, затрачиваемая на вращение крыльчатки напнетателя, будет оставаться практически постоянной от земли до расчетной высоты. Эта мощность будет равна мощности, необходимой для сжатия и подачи воздуха с давлением р только на расчетной высоте. Для всех же высот, меньших расчетной, мощность, затрачиваемая на вращение нагнетателя, будет излишне большой. [c.140]

Предельное значение рц имеет место при бесконечно большом значении М<х, и равно Ропред = 1.83 (при к = 1,4). Если рассмотреть случай диссоциации, то, как известно, за счет падения атмосферного давления с подъемом на высоту степень этой диссоциации возрастает. Это, в свою очередь, вызывает некоторое повышение давления, соответствующее увеличению коэффициента ро. и, как следствие, увеличение Схъ- Например, на высоте 10 км у полусферы, движущейся со скоростью соответствующей числу Мос = 16,7, действительная величина р = 2,03, т. е. она превышает значение Ро = 1.83 без учета диссоциации. Следовательно, коэффициент волнового сопротивления будет больше на соответствующую величину [c.493]

В пространственном венце ВНА такой способ определения потерь является приближенным и обычно приводит к снижению КПД осевой ступени при числах М1>0,35. Особенно резко уменьшается расчетная величина КПД ступени относительно действительного его значения с уменьшением степени повышения полного давления в ступени. Поэтому знание действительных потерь в ВНА с различными законами распределения параметров потока и решеток по радиусу необходимо для правильной оценки свойств осевого компрессора и отдельных его ступеней. Выполнение этой задачи требует систематизации сушествуюшего материала по продувкам ВНА и проведения дополнительных экспериментальных работ. [c.112]

Если рассмотреть случай диссоциации, то, как известно, за счет падения атмосферного давления с подъемом на высоту степень этой диссоциации возрастает. Это в свою очередь вызывает некоторое повышение давления, соответствующее увеличению коэффициента ро, и, как следствие, рост Сзсв. Например, на высоте км у полусферы, движущейся с числом Моо=16,7, действительная величина ро=2,08, т. е. превышает значение ро=1,83 без учета диссоциации. Следовательно, будет больше на соответствующую величину и коэффициент сопротивления. [c.630]

Местные резкие повышения давления и температуры приводят к термическому разложению топлива и диссоциации продуктов сгорания. Такое протекание процессов в двигателе называют детонационным сгоранием, хотя образование действительной детонационной волны, т. е. ударной волны, в которой полностью завершаются химические превращения, наблюдается не всегда. Детонационное сгррание возникает при применении топлива, имеющего недостаточную детонационную стойкость (низкое октановое число), которая не соответствует степени сжатия двигателя или условиям его работы (высокая форсировка, перегрев). Для предупреждения появления детонационного горения, кроме присадок антидетонаторов к топливу, существует ряд конструктивных мероприятий, обеспечивающих снижение требований к качеству топлива (предупреждение перегрева объемов смеси, наиболее удаленных от свечи зажигания, турбулизация смеси и др.). [c.140]

Из уравнения Клапейрона следует, что изотермы идеального газа на pv — р-диаграмме (или, что то же самое, на рь1роио — р- и pvlRTa — р-диаграммах) должны иметь вид прямых, параллельных оси абсцисс. В действительности изотермы всех газов представляют собой кривые, проходящие при не очень высоких температурах через минимум. С повышением температуры точки минимума изотерм смещаются сначала в сторону больших давлений, а затем в противоположном направлении. Изотерма, у которой точка минимума лежит на оси ординат (т. е. при р = 0), как видно из рис. 6.3, весьма незначительно, особенно в своей начальной части, отличается от горизонтальной прямой. Из этого следует, что как на рассматриваемой изотерме, так и вблизи нее газ с достаточной степенью точности удовлетворяет уравнению состояния идеального газа. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...