Намагничивание — Режимы

Для успешного применения магнитных методов контроля необходимо соблюдать режимы намагничивания деталей. Это возможно, если требуемая напряженность магнитного поля рассчитана по величине тока или измерена. [c.17]

В режимах Б м В дефекты выявляют в условиях, когда магнитное состояние материала близко к точке на кривой намагничивания, соответствующей максимальной магнитной проницаемости материала. Поэтому оказалось, чго величина [х ах хорошо коррелирует с условием применимости формул, приведенных в табл. 10. [c.40]

Если выяснено, что деталь можно проверить способом остаточной намагниченности, для определения режима контроля по кривым намагничивания находят напряженность приложенного поля, намагничивающего деталь до уровня, начиная с которого остаточная индукция практически не уменьшается. [c.40]

Относительная магнитная проницаемость. Для холодного и промежуточного режимов рассчитываем ее по формуле (3-38) и (3-39) с помощью усредненной кривой намагничивания на рис. 3-5. Для холодного режима принимаем удельное сопротивление Рг = 2-10" ом-м, для промежуточного Рз = Ре = б-Ю" ом-м. [c.87]

Подготовка к работе включает предварительные исследования и статистическую обработку результатов исследований. В результате этих исследований выбираются положение переключателя рода работы, ток намагничивания, чувствительность, положение ручки Регулировка фазы . Контроль на интегральном канале следует производить в том случае, если высшие гармоники не дают дополнительной информации. В положении переключателя П Род работы сигнал, снимаемый с датчика, проходит без искажений. В положении переключателя П1 Род работы ослаблено влияние первой гармоники. Этот канал используется при значительных колебаниях размеров детален и при хорошей корреляции амплитуд высших гармоник с температурой отпуска, тем пературой закалки и другими характеристиками режимов термической обработки. [c.169]

Все отмеченные результаты справедливы и для других исследованных нами ферромагнитных материалов [4]. Это позволяет заключить, что исследование возможности применения анизотропного метода для измерения механических напряжений и выявления оптимального режима намагничивания можно просто и быстро провести путем исследования проявления эффекта при закручивании тонкостенных образцов. [c.206]

Указанные расхождения с результатами эксперимента объясняются существенным отличием рассмотренной аппроксимации от действительной кривой перемагничивания. В самом деле, из-за неравномерности намагничивания сердечника по сечению переход от ненасыщенного состояния к насыщенному происходит плавно. Кроме того, зависимость на участке насыщения приближается к линейной только при напряженности, в сотни и тысячи раз превышающей Но (в режиме глубокого насыщения). [c.338]

Крановые электродвигатели — см. Асинхронные двигатели с короткозамкнутым ротором для повторно кратковременного режима работы серии МТК Крепление оптических деталей 238 Кривые намагничивания 334 Кристаллические решетки ионные — Энергия 294 [c.542]

Для намагничивания допускается использование как постоянного, так и переменного тока напряжением в обоих случаях не выше 12 в. Напряжение для намагничивания должно быть проверено до начала работ, без включения в цепи намагничивания приспособлений, т. е. на режиме холостого хода. [c.197]

При протекании намагничивающего тока в генераторах образуется намагничивающий поток Ф . Изменяя ток намагничивания в цепи возбуждения с помощью реостата, осуществляют плавное регулирование напряжения холостого хода, а следовательно, и режима работы. [c.385]

Чувствительность магнитного контроля зависит главным образом от режима намагничивания и от состояния контролируемой поверхности. Если намагничивание контролируемого объекта осуществляется в режиме насыщения, то чувствительность контроля (ширина выявляемой трещины) определяется параметрами шероховатости контролируемой поверхности и разбивается на три уровня [c.211]

Контроль за счет остаточной намагниченности проводят путем нанесения порошка или суспензии после снятия намагничивающего поля. Это снижает опасность прижога в местах контакта деталей с контактными головками дефектоскопа, так как для остаточного намагничивания время пропускания тока по детали ограничивают 0,01...1 с. Применение остаточной намагниченности позволяет поворачивать деталь в удобное для осмотра положение, наносить суспензию путем полива или погружать в нее одно или несколько контролируемых изделий. Остаточную намагниченность используют для контроля относительно магнитотвердых материалов. Напряженность остаточного магнитного поля на поверхности проверяемого изделия при обычном режиме составляет 100...160 А/см. [c.55]

Режимы намагничивания (сила тока А) при контроле сварных [c.58]

Оптимальные режимы намагничивания сварных швов в каждом конкретном случае определяют на эталонах, имеющих недопустимые дефекты. Эталоны изготовляют из того же материала, что и контролируемое изделие. [c.89]

В начальный период нагрева, называемый холодным режимом, удельное электрическое сопротивление может быть принято постоянным по всему сечению и равным среднему. Обычно расчет ведется для нагрева до температуры поверхности То = 6004--1-650° С, при которой в среднем р — (0,60ч-0,65) 10" Ом-м. Магнитная проницаемость в любой точке сечения определяется по кривой намагничивания в зависимости от действующего значения первой гармоники напряженности магнитного поля. [c.15]

Величина ц зависит не только от вида ферромагнетика, но и от напряженности намагничивающего поля (см. рис. 7.1). Поэтому правильный выбор оптимальных режимов намагничивания усиливает [c.108]

Чувствительность метода магнитной дефектоскопии зависит от магнитных характеристик материалов, применяемых индикаторов, режимов намагничивания изделия н др. [c.543]

При исследовании магнитных материалов, используемых в специальных режимах намагничивания (например, импульсном, при одновременном действии переменного и постоянного полей), измеряют, рассматривают и применяют в расчетах самые разнообразные кривые намагничивания. Некоторые из них рассмотрены далее. [c.285]

Дальнейшее развитие методов магнитопорошковой дефектоскопии заключается в теоретических и экспериментальных исследованиях оптимальных режимов намагничивания различных марок сталей и создании универсальных и специализированных дефектоскопов [20, 23 и др.]. [c.13]

Следовательно, расчет оптимального режима магнитной записи в магнитографической дефектоскопии имеет специфический, более сложный характер по сравнению с записью электрических сигналов. Необходимо также указать, что физика записи поля дефекта имеет принципиальное отличие от физики записи электрических сигналов движущейся магнитной головкой. При записи поля дефекта, осуществляемой в статическом поле намагничивающего устройства, подмагничивающее поле линеаризует магнитную характеристику ленты и делает возможным пропорциональную запись. При записи магнитной головкой зависимость между чувствительностью лент и высотой пика дифференциальной кривой предельной петли гистерезиса имеет нелинейный характер вследствие изменения направления поля, действующего на элемент носителя при прохождении его около рабочего зазора головки [54]. При записи электрических сигналов необходимо учитывать влияние неоднородности намагничивания рабочего слоя ленты и нормальной составляющей поля головки. [c.17]

В данной главе основное внимание уделяется изучению физической стороны указанных вопросов. При этом все исследования сводятся к решению конкретной проблемы магнитографического анализа, заключающейся в нахождении методов расчета оптимального режима намагничивания изделия и способов линеаризации магнитной характеристики ленты. [c.24]

Для изучения процесса образования поля дефекта вблизи локальной полости исследовались следующие параметры 1) зависимость индукции в сечениях /, II, III от режима намагничивания [c.33]

В унифицированной СЗ по рис. 5.2, пригодной для ЭД разного типа, ротор представляется эквивалентными активными 21, К22 и индуктивными Х21, Х22 элементами, образующими две параллельные цепи. Для синхронного режима СД сопротивления одной из ветвей определяются наличием возбуждения, а другой — лишь его явнополюсно-стью. При отсутствии возбуждения (АД, СРД) для неявнополюсного СД, а также для гистерезисных ЭД в СЗ присутствует лишь одна ветвь ротора с сопротивлениями Кг тл Х - Последнее в зависимости от степе-Ди возбуждения и нагрузки СД может быть положительным или. отрицательным (выступая как емкостное). Намагничиваюший контур представлен в СЗ действительным индуктивным сопротивлением цепи намагничивания Хд (н) (хотя ток в нем при наличии возбуждения и не равен фактическому току XX), а введение в него в соответствии с понятием комплексной магнитной проницаемости активного сопротивления Го (т>) позволяет достаточно точно учесть также и потери в стали статора, что при обычном анализе синхронных ЭД вызывает определенные затруднения. [c.114]

Режим намагничивания и характеристика ленты должны обеспечивать выполнение трех основных требований выявление глубоколежащих дефектов малых размеров четкую связь сигнала ленты с размером дефекта максимально возможную величину сигнала. При контроле швов требования к ленте и режиму намагничивания зависят от геометрии валика. Например, для шва, соответствующего толщине основного металла 20 мм, необходима лента с малым значением Яд (до Я = 0) и большим Я (порядка 1000 А/см), причем [c.48]

Более современной модификацией прибора КИФМ-1 является структуро-скоп МФ-31КЦ (рис. 33). Он имеет существенные отличительные признаки намагничивание и размагничивание контролируемого объекта осуществляется автоматически после пуска электронного блока путем нажатия кнопки пуска для удобства работы с прибором кнопка пуска электронного блока расположена корпусе первичного преобразователя осуществлена цифровая индикация значений тока размагничивания предусмотрена работа прибора в режиме сортировки контролируемых изделий по признакам норма, больше нормы, меньше нормы. Результат сортировки отображается лампами световой сигнализации, расположенными на передней панели прибора. Верхняя и нижняя границы сортировки задаются с помощью ручек регулирования, выве- [c.71]

Выбор оптимального режима намагничивания, частотной характеристики измерительного тракта, временного положения стробирующего импульса является трудоемким процессом. Для обеспечения потенциально высокой информативной способности МЭБ и необходимой скорости обработки информации (быстродействие) предпочтительно применение ЭВМ или встроенных микропроцессоров. [c.80]

В первой части книги представлены некоторые вопросы теории и практики методов, разрабатываемых в Отделе физики неразрушающего контроля АН БССР, а также результа-1Ы исследования физических процессов и явлений, протекающих в материалах при воздействии переменных и постоянных полей, статических и динамических нагрузок. В области теории нелинейных процессов в ферромагнетиках получены общие соотношения для расчетов гармонических составляющих э. д. с. накладных преобразователей в зависимости от коэрцитивной силы, максимальной и остаточной индукции при наложении постоянного и переменного полей. Даны обзор по теории феррозондов с поперечным и продольным возбуждением, практические рекомендации по их применению. Приведены результаты исследований магнитостатических полей рассеяния на макроскопических дефектах, обоснована возможность их моделирования, рассмотрены режимы записи указанных полей при магнитографической дефектоскопии, обеспечивающие максимальную выяв ляёмость дефектов. Анализируется характер изменения магнитных, механических и структурных свойств высоколегированных и жаропрочных сталей в зависимости от режимов термической обработки для обоснования метода контроля по градиенту остаточного поля ири импульсном локальном намагничивании, который широко используется при контроле механических свойств низкоуглеродистых сталей. [c.3]

Фелч [11], аппроксимируя кривую намагничивания сердечников феррозонда с продольным возбуждением ломаной линией, вычислил амплитуду второй гармоники выходной э.д.с. как функцию измеряемого иоля и поля возбуждения. Полученные величины оказались достаточно близкими к наблюдаемым на практике. Ему же удалось экспериментально установить также некоторые закономерности, характеризующие связь между уровнем шумов феррозонда и выбранным режимом работы. [c.41]

КОЛЕБАНИЯ (вынужденные [возникают в какой-либо системе под влиянием внешнего воздействия переменного пружинного маятника (характеризуется переходным режимом и установившимся состоянием вынужденных колебаний резонанс выявляется резким возрастанием вынужденных механических колебаний при приближении угловой частоты гармонических колебаний возмущающей силы к значению резонансной частоты) электрические осуществляют в электрическом колебательном контуре с включением в него источника электрической энергии, ЭДС которого изменяется с течением времени] гармонические относятся к периодическим колебаниям, а изменение состояния их происходит по закону синуса или косинуса затухающие характеризуются уменьшающимися значениями размаха колебаний с течением времени, вызываемых трением, сопротивлением окружающей среды и возбуждением волн когерентные должны быть гармоническими и иметь одинаковую частоту и постоянную разность фаз во времени комбинационные возникают при воздействии на нелинейную колебательную систему двух или большего числа гармонических колебаний с различными частотами кристаллической решетки является одним из основных видов внутреннего движения твердого тела, при котором составляющие его частицы колеблются около положений равновесия крутильные возршкают в упругой системе при периодически меняющейся деформации кручения отдельных ее элементов магнитострикционные возникают в ферромагнетиках при их намагничивании в периодически изменяющемся магнитном поле модулированные имеют частоту, меньшую, чем частота колебаний, а также определенный закон изменения амплитуды, частоты или фазы колебаний неавтономные описываются уравнениями, в которые явно входит время некогерентные характерны для гармонических колебаний, частоты которых различны незатухающие не меняют свою энергию со временем нормальные относятся к гармоническим собственным колебаниям в линейных колебательных системах [c.242]

Ранее предполагалось, что поскольку аморфные сплавы имеют изотропную и однородную в магнитном отношении структуру, они должны легко намагничиваться. Подтверждением этому может служить то, что коэрцитивная сила не превышает 8 А/м. Однако видно, что аморфные ферромагнетики, согласно 3 и 4, могут проявлять анизотропию при намагничивании, т. е. доменные стенки при своем перемеш,ении преодолевают потенциальный барьер. Это указывает на то, что аморфные металлические ленты не всегда находятся в идеально однородном магнитном состоянии. Магнитная анизотропия аморфных сплавов как следствие неоднородности их магнитного состояния, хотя полностью не разрушается при термообработке, но все же, за (Счет дротекания, процессов структурной релаксации значительно уменьшается, вследствие чего аморфные сплавы,становятся гораздо более магнитномягкими. Возможность улучшения магнитных свойств аморфных сплавов является сейчас стимулом для разработки новых химических составов, совершенствования способов изготовления и режимов термической обработки. При этом сам поиск оптимальных составов и режимов улучшения магнитных свойств способствует в конечном итоге лучшему пониманию физики процессов намагничивания аморфных ферромагнетиков. [c.136]

Магнитно-твердые материалы намагничиваются до насыщения и перемагаичиваются в сравнительно сильных магнитных полях напряженностью в тысячи и десятки тысяч А/м. Они отличаются широкой гистерезисной петлей, т.е. обладают большими величинами коэрцитивной силы и остаточной индукции. Эти материалы, будучи намагниченными, могут длительное время сохранять сообщенную им энергию, т.е. могут служить источниками постоянного магнитного поля. Магнитнотвердые материалы оценивают еще величиной максимальной удельной энергии (энергии, создаваемой магнитом в воздушном зазоре в режиме намагничивания между полюсами магнита и отнесенной к единице объема магнита) = ВН/2, Дж/м . [c.104]

Te шepaтypнylo стабильность магнитных свойств сплавов с нанвысшей магнитной проницаемостью в слабых полях (группа I по ГОСТ 10160—75) можно улучшить термической обработкой. Замедленное охлаждение от 600° С после отжига значительно уменьшает температурную зависимость Хм и Не для сплавов в виде лент толщиной 0,05—0,2 мм. Для сплава 79ИМ рекомендуется следующий режим [7] при достижении температуры я 600° С делается выдержка 1—2 ч, затем дальнейшее охлаждение до 450° С по 50°С/ч, далее с выключенной печью. При этом несколько снижается до 12 000—18 000[Хн и повышается коэффициент прямоугольности в слабых полях. В статическом режиме намагничивания изменения и в интервале —60-ь- -100"С не превосходят 10—15% относительно значений при 20° С. В динамическом режиме изменения проницаемости в диапазоне индукций от 0,05—0,1 до 0,4— 0,5 Тл не выходят за те же пределы. [c.714]

Сплав 50НХС применяется для магнитных сердечников, работающих в импульсном режиме намагничивания. Изготавливается в виде ленты толщиной от 0,02 до 1,0 мм. Сплав 12Ю применяют для магнитопроводов, испытывающих механические воздействия у него повышенная твердость и прочность. Структура сплава — однофазный ot-твердый раствор. Изготавливается в виде кованых прутков 0 15—80 мм. При механической обработке требует малых подач и обильного охлаждения. [c.262]

На станке установлено десять конечных выключателей, имеющих следующее назначение 1ВК — подает команду на подвод шлифовальной бабки и остановку каретки при ходе вперед 2ВК — дает команду на остановку каретки при ходе назад ЗВК — дает команду на включение намагничивания стола 4ВК—подготавливает цепь включения шлифовальной бабки в наладочном режиме 5ВК—производит ограничение подъема шлифовальной бабки БВК — выполняет роль блокировки ускоренного отвода и рабочей подачи шлифовальной бабки 7В < — дает сигнал об износе шлифовального круга 8ВК — даег команду на включение электромагнита воздухораспределителя цилиндра выталкивателя 9ВК — дает команду на включение электромагнита воздухорашределителя циливдра загрузки 10ВК — подготавливает цепь электромагнита воздухораспределителя цилиндра выталкивателя. [c.90]

Магнитный поток стартера Ф при увеличении тока изменяется по кривой намагничивания. При малых нагрузках он пропорционален току, а при больших он приближается к магнитному потоку насыщения и растет очень медленно. Поэтому при больших нагрузках его можно считать постоянным. Тогда электромагнитный момент Мэлм сначала будет возрастать по параболе, а при больших нагрузках — пропорционально току. Крутящий момент на валу стартера М будет меньше электромагнитного на величину механических потерь М ех. Значение тока /х, при котором Иэл = = Ммех, соответствует режиму холостого хода. В этом режиме момент на валу стартера равен нулю и по этой причине частота вращения якоря максимальна. Затем при малых нагрузках частота вращения уменьшается приблизительно по гиперболе, так как магнитный поток возрастает линейно, а обратная э. д. с. уменьшается. В зоне больших нагрузок, где магнитный поток можно считать постоянным, уменьшение частоты вращения идет близко к прямой со значением, равным нулю, в режиме полного торможения. Зона токов, меньших тока холостого хода, выходит за пределы режимов работы стартера. Поэтому здесь графики показаны пунктиром. [c.150]

В отличие от дипольного расчета выражения Н. Б. Ламбина, описывающие поле дефекта при рассмотрении его в экваторной плоскости, имеют в знаменателе коэффициент, характеризующий магнитную проницаемость изделия. Это, с одной стороны, облегчает задачу выбора режима намагничивания изделия, а с другой стороны, сужает область применения расчетов только для тех случаев, когда размер дефекта мал по сравнению с глубиной его залегания (глубинные дефекты). [c.11]

Первый шаг в исследовании выявляемости локальных дефектов был сделан в 1970 г. Л. А. Кашубой и В. В. Костиным, которые экспериментально установили, что при сближении локальных дефектов поле принимает параметры, соответствующие протяженному дефекту. В дальнейшем [59] нами было доказано, что локальные дефекты (поры, шлаковые включения) регистрируются с меньшей контрастностью, чем протяженные дефекты, независимо от режима намагничивания исследуемого изделия. [c.19]

Таким образом, принципиальная особенность магнитной записи поля дефекта на ленту заключается в том, что разрешающая способность данного способа во многом зависит от оптимизации режима намагничивания сварного соединения, определяющего величины поля дефекта и поля подмагничивания, линеаризирующего магнитную характеристику ленты. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...