Расчет по графикам средней

Коэффициент учитывающий влияние окружной скорости, определяют в точных расчетах по графикам и эмпирическим зависимостям, приведенным в ГОСТ 21354 — 75 при курсовом проектировании можно принимать достаточно точные средние значения [c.40]

Качество линеаризации с помощью секущих, выходящих из точки (О, йо), зависит от условий, которым подчиняется выбор коэффициента Ьх- Результаты расчетов по методу средних и по методу наименьших квадратов приведены в табл. 6, здесь х — координата точки пересечения секущей и Р (х ). На рис. 14 изображены графики погрешностей А , и б для рассмотренных случаев. Кроме того, там же нанесены кривые, получаемые из условия равенства абсолютных значений максимального и минимального уровней А . Для этого случая нет общего аналитического выражения погрешностей для [c.63]

При расчетах сопел величину ф определяют по графикам в зависимости от высоты сопла и начальной скорости рабочего тела. В среднем Ф=0,95 4-0,99. [c.329]

Скоростной коэффициент г) при расчетах определяют с достаточной точностью по графикам в зависимости от угла поворота рабочего тела в канале между лопатками (т. е. от Pi и Рз) и от скорости Шз- В среднем ф изменяется в пределах 0,90—0,96. [c.333]

Если снижение уровня шума на высоких частотах оказывается недостаточным, то применяют активные глушители сложной конфигурации, например, изогнутой формы (рис. 58). Расчет снижения уровня шума при повороте газового потока в глушителе (средний коэффициент звукопоглощения облицовочного материала а 0,8) на 90° производится по графику, приведенному на рис. 59. Эффективность звукопоглощающего материала резко [c.160]

Десятая пятилетка в развитии энергосистем характеризуется дальнейшим развитием автоматизации диспетчерского управления и началом работ по автоматизации организационно-хозяйственного управления. Доля задач организационно-хозяйственного управления в 1980 г. достигла 60%. Наибольшее количество автоматизировано подсистем реализации энергии. В подсистеме производственно-технической деятельности решались группы задач расчета технико-экономических показателей (ТЭП) и надежности работы оборудования и по инженерным расчетам. Большой объем задач решается в подсистеме управления энергоремонтом, в частности расчеты годовых графиков капитальных ремонтов, трудозатрат, сетевых графиков ремонтов и др. В подсистеме технико-экономического планирования автоматизированы расчеты и анализ ТЭП работы энергетической системы, анализ реализации, себестоимости и прибыли. Успешно решаются в АСУ энергосистем задачи по учету материальных ресурсов, учету и анализу Кадров, труду и расчету заработной платы и др. К концу 1980 г. в управляющих вычислительных центрах (УВЦ) энергосистем было установлено 135 ЭВМ третьего поколения и 49 ЭВМ второго поколения. Средний годовой экономический эффект от внедрения АСУ в одной энергосистеме в десятой пятилетке составлял около 200 тыс. руб. [c.343]

На рис. 32 показан график изменения расходов в муфте с тором и радиальными лопатками, который получен расчетом по внешней характеристике и среднему напору, а также расходов, полученных экспериментально путем измерения поля скоростей трехканальными скоростными трубками. [c.70]

Для регенеративных воздухоподогревателей оптимальная скорость газов Wt определяется по графику рис. 7-87, б в зависимости от величины С - Ц. Величина С х определяется по формуле (7-302) расчет ведется по воздушной стороне воздухонагревателя для средних значений температур и присосов воздуха. [c.532]

Значения к. п. д. главного генератора Цг и к. п. д. тягового электродвигателя т]э принимают по графикам зависимости Цг(1) и Цд(1), где I — ток нагрузки машины. Если такие графики отсутствуют, то для предварительных расчетов можно пользоваться средними значениями цг, полученными из графиков (см. рис. 220), и средними значениями т]э, определяемыми по формуле (203). [c.366]

Расчет ведется с заменой защитного слоя покрытия термическим сопротивлением. В качестве независимых от температуры физических свойств графита принимается пх среднее значение в диапазоне возможного изменения температур от 127 до 1000° С. По данным расчета построены графики штрих-пунктирными линиями на рис. 15.3 и 15.4. [c.166]

Метод использования этой формулы в расчетах требует пояснений. По ней подсчитываются температурные напоры для каждой секции аппарата (для каждой стадии прохождения газов через сыпучий слой) в отдельности. Величины А/б и Д/м представляют тоже средние температурные напоры на границах, характеризующих начало и окончание процесса теплообмена в данной секции (стадии) аппарата, причем Д/б — температурный напор на той границе, где он больше, Д м — на противоположной границе процесса. Значения коэффициента находятся по графику, изображенному на рис. 10.39, [c.531]

Разработана методика для выбора режимов прокатки. При этом точечный шов рассматривают как непрерывный, с определенным средним уровнем продольных остаточных напряжений в прокатываемой зоне. Давление прокатки выбирают согласно расчетам, приведенным в работе [2] остаточные напряжения определяют в зависимости от отношения шага точек к их радиусу по графику, построенному по результатам расчетов (рис. 6). Функция А численно равна значению продольных остаточных напряжений в непрерывном (роликовом) шве и составляет для сплава 0Т4 35 кГ/мм , для стали Ст.З 21 кГ/мм . Экспериментально определенные остаточные напряжения в образцах, прокатанных на режимах, выбранных в соответствии с данной методикой, удовлетворительно совпадают с расчетными (рис. 7.) Последовательность прокатки существенно не влияет на процесс устранения деформаций. Швы можно прокатывать как от одного края панели к другому поочередно, так и от середины к краям. [c.85]

Для магистральных автомобилей применяют преимущественно шины размером 11,00—20 и 12,00—20. Для этих шин предельные значения жесткости различаются в 2 раза, а предельные значения коэффициента амортизации в 3,7 раза, причем меньшие значения соответствуют шинам с радиальным расположением нитей корда. Взяв по два крайних и по одному среднему значению, получим девять вариантов сочетаний параметров шин. Результаты расчетов для двухосного автомобиля грузоподъемностью 15 т, движущегося по булыжной дороге со скоростью 50 и 70 км/ч, показаны на рис. 34, а и б. Из этих графиков видно, что при скорости 70 км/ч как жесткость так и коэффициент ц, оказывают значительное влияние на величину мощности N (рис. 34, б) и ускорений колебаний 0а (рис. 34, а). Крайние значения Nf различаются в 1,7 раза, а крайние значения 6а — в 1,4 раза. С увеличением величины Сц, затраты мощности и ускорения колебаний возрастают, а с увеличением величины затраты мощности также возрастают, однако ускорения колебаний уменьшаются. При уменьшении скорости до 50 км/ч заметное влияние жесткости Сщ на затраты мощности наблюдается при малых значениях сама же величина на [c.109]

Значение овальности при расчетах соединений с натягом исследовались и в зарубежных работах [611. Рекомендованные формулы просты, и расчеты по ним облегчаются графиками. Но для того чтобы ими пользоваться, необходимо для каждого случая определить среднюю величину натяга и натяг, зависящий от взаимного углового положения охватываю- [c.40]

По формулам (8.3) и (8.5) определяем безразмерные параметры времени движения поршня и его средней скорости и б. Далее по графикам (рис. 8.1, а, 6) находим области характерных режимов, соответствующие рассматриваемому случаю. На этой стадии расчета необходимо выбрать начальные давления в полостях, наиболее благоприятствующие поставленным условиям движения поршня. [c.209]

Расчет режимов полуавтоматической сварки металла средних и больших трещин может производиться по вышеприведенной методике для автоматической сварки с учетом малого диаметра электродной проволоки (при выборе коэффициента формы провара по графикам и ограничения верхнего предела скорости сварки не более 40 м/час). Однако при сварке тонколистового металла расчет глубины провара по этой методике может дать значительную ошибку ввиду существенного отличия расчетной схемы ввода тепла в изделие от фактической. В этих случаях пользуются режимами сварки, разработанными эмпирически и проверенными практикой производственного применения. [c.171]

При расчете стальных трубчатых и регенеративных воздухоподогревателей для определения их газового сопротивления из теплового расчета принимаются средние величины скорости дымовых газов и температуры потока, см. формулы (2-145) и (2-146). Затем по графику рис. 8-2 определяют величину динамического давления. [c.349]

Для практических расчетов по определению толщины свинцовой защиты при различных расстояниях от источника различной активности можно пользоваться графиком рис. 4-205. График рассчитан для безопасной дозы за 6-часовой рабочий день при ежедневной работе в течение недели для кобальта-60 (средняя энергия гамма-излучения равна 1,25 Мэв). [c.318]

Расчет экономического эффекта проводится для различных значений 7 в диапазоне 50 - 500 ч и фиксированного значения среднего времени восстановления. Значение 7 , ввиду малой его изменяемости при переходе от базовой-модели к новой, можно принять равным значению этого показателя базового оборудования. Значения показателей надежности базового оборудования определяются в результате эксплуатационных исследований на надежность. По результатам расчета строится график зависимости экономического эффекта от средней наработки на отказ. [c.90]

Г0 типа по графику. При расчете числа восстанавливаемых запчастей по ограниченному ресурсу определяют среднее число отказов элементов г-го типа за время, равное наработке на отказ [c.274]

Учитывая малую точность расчета по графику можно считать, что действительно среднее по сечению звукового пучка давление близко к величине = соответствующему плоской волне. Дополнительно следовало бы показать, что усредненная фаза волны меняется с расстоянием по закону кх, однако сделать такой расчет по графикам Штенцеля невозможно. Из приведенных соображений следует, что наложение прямой и юбратной волн даже в ближней зоне должно давать плоские стоячие волны. [c.326]

Среднее конусное расстояние = ),5 Ь , = 92,2 —0,5-27,8 = = 78,3 мм. Номинальный диаметр зуборез ой головки принимаем по ГОСТ 19326—73 (см. табл. 2, с. 41) i/o=l60 мм. Определим осевую форму зуба при исходном контуре из ГОСТ 16202—70 в зависимости от показателя Ко = / m/do = 78,3 160 = 0,49 по графику (ГОСТ 19326—73, черт. 1, с. 36). Принимаем осевую форму зуба II (для этой формы зуба в табл. 6.3 ч. 1 приведены формулы для расчета параметров колес). Коэффициент смещения Xni = 0 (ГОСТ 19326—73 с. 49). Коэффициент изменени i толщины зуба Жх1-=0 (ГОСТ 19326-73 с. 30). [c.303]

V.25. Определить подбором и построением графика К = f (h), используя показательный закон и проведя расчет по относительному гидравлическому радиусу, нормальную глубину и среднюю в сечении скорость протекания потока при равномерном движении в русле тра-пецоидального поперечного сечения, ширина по дну которого Ь = I м, коэффициент заложения откосов m = 1, продольный уклон дна i = = 0,002, коэффициент шероховатости русла п = 0,0225, а расчетный расход Q = 0,815 м /с. [c.125]

Как видим, расчет коэффициента теплоотдачи при кипении в трубах по формуле (8.5) в условиях дисперсно-кольцевой структуры требует знания средней скорости жидкости в пленке. В условиях больших расходов для пароводяной смеси эта скорость может быть определена по графику рис. 8.16, а а общем случае определение 10яф представляет довольно сложную задачу [c.245]

Вместо вышеизложенного полуобратного подхода можно использовать прямой метод, основанный на анализе напряженного состояния слоев с ориентацией 90° с треш,инами. В работе [11] выражение для средних напряжений в таких слоях получено в замкнутом виде при номош,и модифицированного анализа, использующего сдвиговую модель. На рис. 3.9 показаны результаты расчета по этому выражению и численные результаты, полученные при помощи метода конечных элементов (исследуемая область поделена на 270 прямоугольных элементов). Зависимость, приведенная на рис. 3.9,А, на первый взгляд не обнаруживает ничего нового, кроме того, что является уже известным, т. е. монотонного возрастания средних осевых напрял-сений. Однако если изменить масштаб графика в области, соответствующей x/h == = 4ч-8 (см. рис. 3.9,6), то получится удивительная картина. Напряжения достигают максимума и только затем асимптотически снижаются до постоянного уровня. Различие между этим максимумом и напряжениями в удаленной от него области чрезвычайно мало. [c.116]

Рис. 4-7. Графики средних по сечению потока температуры газа по смоченному термометру (/, 2) и температуры жидкости (3, 4) в аппарате с цлоско-параллельной насадкой из мипласта I, —расчет по [26J 2, 3 — расчет по приложению о

При больших п второе и третье слагаемые могут не учитываться из-за их малости. На рис. 5.35 приведены некоторые результаты расчетов по формулам (5.10.15) —(5.10.21). Из графиков видно, что резерв времени и при периодическом контроле существенно повышает вероятность безотказного функционирования, даже если его кратность невелика. Так, при десятиэтапном задании и вероятности сбоя в канале при выполнении одного этапа q = 0,2 добавление 40% рабочего времени позволяет повысить вероятность безотказного функционирования от 0,11 до 0,83, а при д=0,1 резерв времени в 20% увеличивает эту вероятность от 0,35 до 0,86. Среднее относительное превышение бз времени выполнения задания над минимальным + является весьма устойчивой характеристикой при увеличении объема задания. Изменяясь в небольших пределах, бз асимптотически приближается к значению /р, причем сверху для четных п и снизу для нечетных. Еще более устойчивой характеристикой при изменении п является средняя доля полезного времени системы в оперативном интервале t. Уже при небольших t/Q она становится практически равной предельному значению р. На рис. 5.35 для сравнения пунктиром изображена зависимость вероятно-15 227 [c.227]

Аналогичные данные о влиянии шероховатости поверхности на к. п. д. решетки приведены на рис. 58 14]. Значение числа Re при проведении опытов было равно 2—3 (при Ь = 40,5 мм). На основании этих данных на рис. 58, а построен график изменения коэффициента потерь в решетке (С = 1 — л) в зависимости от величины к. На этой же фигуре нанесено значение коэффициента Z, в случае гладкой поверхности лопаток. Как видно, опытное значение kgan равно 25 мк. Согласно расчету по формуле (127), kdon. = 17 мк (при среднем значении Re, равном 2,5 10 ). [c.121]

Хотя период переноса влаги под влиянием внутреннего избыточного давления имеет преобладающее значение при развитом высокотемпературном процессе сушки, однако он им не исчерпывается. В связи с этим, если сушка протекает по схеме с двумя горизонтальными участками (первый — на уровне (=Чм), общая длительность процесса может быть рассчитана соответственно по двум формулам (4) и (11). Еслй же периоду молярного переноса предшествует период прогрева без постоянства температуры на уровне / = /м, то, как показывают расчеты, общая длительность процесса до низкой конечной влажности может быть оценена по формуле (И). Этапы всего процесса сушки от любой начальной влажности до любой конечной (но не ниже 10%) могут быть определены по видоизмененной формуле (11), где вместо температуры /=100° С следует принимать средние значения t = tax, полученные из линейной аппроксимации температуры в пределах при Wi = Wsa4 г с= г м при W2=10% /2 = Ю0°С. Результаты расчетов по этой приближенной методике нанесены на график на рис. 7. Расчеты показывают, что по формуле (11) можно определять продолжительность высокотемпературной сушки (например, в перегретом паре) пиломатериалов разных толщин. [c.196]

На рис. 8-30 приводится сопоставление результатов расчета средней температуры стенки пористой трубы по предлагаемой методике с опытами Жана и Баразотти [Л. 146]. Более просто расчет производится по графикам на рис. 8-14 и 8-25. [c.251]

При многорядных поверхностях нагрева распределение радиационной нагрузки между отдельными рядами производится в соответствии с коэффициентами эффективности. Обшая радиационная нагрузка таких поверхностей нагрева известна из теплового расчета топки и равна средней нагрузке топки, умноженной на площадь сечения газового окна топки. Из этого общего количества тепла йрРд ккал/час первый ряд воспринимает ккал/час, а на второй ряд падает (1 — х- р) ккал/час. Соответственно второй ряд воспринимает 2(1 — х ) BpQ и пропускает (1 —Х2р) — ккал/час и т. д., где Х1р, х р,.-.— коэффициенты эффективности первого, второго и т. д. рядов, определяемые по графику фиг. 10-15 без учета излучения обмуровки. [c.464]

Для определения эквивалентной по нагреву мощности рабочего цикла, если заданы все исходные данные (например, в виде графика), служат методы эквивалентного тока, момента, мощности и метод средних потерь. Наиболее точен метод средних потерь, но для расчета по этому методу требуются подробные данные о двигателе. В тех многочисленных случаях, когда данные недостаточны или график работы задать трудно, выбирают габарит двигателя путем определения эквивалентной мощности цикла по формуле Ре = уРнг где 7 — коэффициент, который находится по графику на рис. 197. [c.450]

На рис. 1, 2 представлены зависимости средних истинных и условных напряжений в поперечном сечении шейки от осевой деформации ц ец = 1п (1 + ец), где Сгг — условная деформация) в центре для стержней круглого, квадратного и прямоугольного поперечных профилей. Здесь также представлены результаты расчета по программе АЫ8У8 на тех же сетках. Как видно из рисунков, эти графики хорошо согласуются между собой. Из рисунков следует, что предельные нагрузки и момент образования шейки совпадают для стержней различного поперечного сечения. Расхождение появляется после начала локализации деформаций, когда вид НДС в месте образования шейки существенно зависит от формы поперечного сечения. [c.118]

При проведении практических расчетов принимают зрасч где берут по графику на рис. 12, для оболочек средней длины также — [c.148]

Оптимальное число конических дисков в пакете и ориентировочный диаметр шлицевых валиков под них определяют по графику на рис. 170. Приведенным на графике значениям (средняя серия) соответствуют допускаемые напряжения кручения [т] = 50 150 кПсм (меньшие значения для малых типоразмеров, большие — для вариатора с = 55 кет). Окончательно размеры шлицевых валиков и материал для них определяются расчетом на совместное действие изгиба и кручения после того как выявится конструкция. [c.338]

Проведя расчеты напряжений на различных режимах работы лопатки, можно построить графики изменения напряжений в характерных точках сечения. На рис. 3.4 приведены результаты расчета суммарных напряженнй на входной В, выходной А кромках и в наиболее холодной точке Г вогнутой стороны охлаждаемой лопатки из сплава ЖСбК при изменении оборотов ротора и температуры в соответствии с кривыми, приведенными на рис. 1.8. Там же показано изменение по режимам средних напряжений, характеризующих нагруженность только от центробежных сил. Максимальная неравномерность температур и максимальные растягивающие напряжения возникают на нестационарном режиме при выходе на максимальный режим. На стационарных режимах напряжения несколько выравниваются. При сбросе оборотов из-за более интенсивного охлаждения кромок температурные напряжения меняют знак. [c.312]

Затем по зависимостям (Oj p = y/kplp М = со/ю р определяем величину М. Рассчитываем приведенную длину трубопровода /=//i/ и по графику изображенному на рис. 15.26, , с помощью определенных ранее величин /, М находим p/poi и искомое значение давления в заданном сечении трубопровода. В случае, если коэффициент X существенно изменяется при изменении числа Re, можно с помощью найденного значения р по уравнению Po =p TQl TY определить температуру газа в расчетном сечении и, произведя вычисление числа Re для НОВЫХ" значений средней температуры и соответствующей ей вязкости, выполнить повторный, уточняющий расчет. [c.305]

Результаты расчетов и уточнений термических сопротивлений стеклопакета и распределения температур по его сечению в средней части окна приведены в табл. 33. Уточнения термических сопротивлений воздушных прослоек в соответствии с перепадами температур на поверхностях остеклений выполнены на основании результатов исследований, полученных в гл. III следующим образом (на примере первого уточнения в табл. 33) из найденного распределения температур на внутренней поверхности стеклопакета определим Atn= = 19,8°, Тср=12,1° по графику на рис. 51 и 52 Пособия по проектированию [29] коэффищ1енты теплообмена конвекцией и излучением Ок=4,8 ал=4,5 Вт/(м2-К) следовательно, ав=ак+ал=9,3 Вт/(м2-К), Rb= =0,108 м -К/Вт. Далее для первой воздушной прослойки как для герметичной по разности температур на ее [c.134]

Скорость витания определяли следующим образом. Исследуемая частица помещалась в коллектор, и фиксировались ее зависающие положения относительно входного сечения конической трубы (х,). Учитывая наличие пульсаций для повышения точности, производили N отсчетов расстояний х, и за расчетную принимали среднеарифметическую величину х. Количество отсчетов определяли по известным методикам метрологии. По тарировочному графику при известном х определяли отношение К) средней скорости воздуха в сечении, в котором частица зависала , к средней скорости потока в коллекторе Мкол Величина последней определялась при измеренном разрежении в коллекторе (Рт ол.) расчетом по формуле [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...