Критерий смешанный

Критерий смешанного разрушения [c.284]

Хотя в работе [56] были исследованы четыре критерия смешанного разрушения, на рис. 4.66 и 4.67 представлены только два. Нижняя граница (т. е. граница поверхности разрушения, на которую не попадает ни одна экспериментальная точка) получена проведением прямой между точками и G,, . Таким образом, [c.284]

Критерии смешанного типа [c.206]

Параметрами критериев смешанного типа (2.159) - (2.162) являются время и число циклов. Критерий (2.159) основан на гипотезе линейного суммирования в критерии (2.159) с помощью коэффициента ц учитывается взаимное влияние повреждений. Критерии (2.161) и (2.162) основаны на предположении [c.209]

Надежность и долговечность в значительной степени зависят от свойств материалов и правильности их выбора для заданных условий работы узла трения. При выборе материалов для трибосистемы необходимо учитывать способность их к совместимости. Под совместимостью материалов трибосистем (деталей узлов трения) понимают способность обеспечить оптимальное состояние в заданном диапазоне условий работы по выбранным критериям (9, 10]. Такими критериями могут быть критическая температура, температура перехода в смешанный режим трения, предельная нагрузка переходного режима, предельная нагрузка образования задира, коэффициент нагруженности и т.п. [10]. При хорошей совместимости обеспечиваются невысокие уровни трения, износа и длительная работа трибосистемы без повреждения трущихся поверхностей. [c.10]

Здесь имеет место общий случай, когда плотности тока промежуточных реакций на отдельных участках поверхности электрода неодинаковы. При этом справедливо соотношение (2.10 ), а соотношение (2.38) не соблюдается. Кроме того, из критериев для катодной защиты может быть применено только равенство (2,39), но не равенство (2,40)— если только не рассматривать равенство (2,40) отдельно для каждого участка поверхности. Для упрощения в дальнейшем рассматривается гетерогенный смешанный электрод, состоящий из двух гомогенных участков. На рис. 2.6 для него показаны кривые суммарный ток — потенци- [c.56]

Основное различие между полиномиальными критериями проявляется в оценке смешанной компоненты F12. Величина fi2, определяемая из экспериментов на двухосное нагрул<е-ние, сильно зависит от разброса экспериментальных данных. В то же время ее небольшие изменения заметно влияют на вид поверхности прочности [4]. Поэтому большое внимание уделяется разработке оптимального (в смысле выбора соотношения между напрял<ениями аь стг) эксперимента, позволяю-ш,его наиболее точно определить Fi [7]. Поскольку оптимальные соотношения напряжений в свою очередь зависят от F12, процедура определения fi2 носит итерационный характер. Первое приближение для F 2 можно определить из (3.2) [c.107]

Рис. 3.20. Критерий разрушения смешанного вида. Разрушение наступает, когда в некоторой точке (го, фо) функция разрушения f = 1.

Входящий в формулу (1.25) безразмерный параметр/г (безразмерный параметр поляризации) является критерием подобия коррозионных систем. Его величина характеризует вид контроля этих систем (значение к > 1 соответствует поляризационному контролю работы коррозионных систем, значение Аг < 1 — омическому контролю, а значение к 1 — смешанному поляризационно-омическому контролю). [c.27]

Определение правостороннего и левостороннего расположения непосредственно распространяется и на два приложенных нс-компланарных вектора АВ и А В, а также на смешанную пару (ориентированная прямая и приложенный вектор, не лежащие в одной плоскости) в том смысле, что тот же критерий применяется в этом случае к ориентированным по стороне обраще ния вектора прямым их действия (рубр. 3). [c.42]

В связи с таким характером разрушения необходимо изучение трещиностойкости материалов (предназначенных для изготовления резьбовых соединений) при продольном и поперечном сдвигах. В работах [4—6] приведена подробная библиография работ, выполненных советскими и зарубежными исследователями по оценке трещиностойкости и методом испытаний в условиях продольного и поперечного сдвига. Вопросы расчета коэффициентов интенсивности напряжений применительно к крепежным изделиям энергетических установок рассмотрены в работе [7]. В зависимости от протекания процесса разрушения поле напряжений в вершине трещины определяется тремя коэффициентами интенсивности напряжений. Вид излома образца с трещиной является объективным критерием смены одного механизма разрушения другим. В работе [4] приведены возможные схемы разрушения образцов материала с наклонными боковыми трещинами в условиях хрупкого (обобщенный нормальный обрыв) и квазихрупкого (смешанное разрушение и продольный сдвиг) разрушений. [c.388]

Стратегическая и статистическая неопределенности обусловливают наличие своего рода конфликта между необходимостью выполнить прогноз в области ВЭР и природой, скрывающей свои закономерности. Следовательно, если возможные варианты перспективного развития технологических процессов промышленности и утилизационной техники определить как возможные стратегии (чистые и смешанные) некоторой условной коалиции, а случайные совокупности исходных параметров (необходимых для расчета математических моделей процессов) как некоторые состояния природы, то игровая ситуация в данном случае будет интерпретироваться как игра с природой . Каждая пара, состоящая из стратегии и состояния природы, имеет определенные следствия. Одно из этих следствий состоит в возможности получения элементов функции выигрыша условной коалиции, второе следствие — в возможности определения искомых показателей удельного выхода или удельной выработки энергии на базе ВЭР. Рассматривая данную ситуацию как игру с природой , представляется возможным, используя различные критерии, выявить определенное подмножество рациональных стратегий развития технологических процессов промышленности (и утилизационной техники), определить на математических моделях процессов [c.271]

Смешанные критерии подобия [c.184]

Ду (f)]2 = (хм — х мУ- + (г/м — умУ + zm zм) Возможно также использование смешанного критерия [c.106]

При замене инструментов, для которых характерно значительное рассеяние стойкости, стратегия только принудительных замен оказывается целесообразной лишь в случае, когда отказ инструментов может привести к поломке станка или к появлению брака. В остальных случаях рассматривают стратегию замены инструментов по отказам или смешанную стратегию (часть инструментов, отказавших до момента времени Т , заменяют в моменты отказов, остальные — принудительно через То мин). Если последняя оказывается предпочтительнее, то необходимо определить оптимальное значение Т , периода замен в соответствии с принятым критерием оптимальности. При выборе критерия необходимо прежде всего учитывать технико-экономические факторы эффективности работы станочной системы. [c.389]

В качестве такого критерия, позволяющего выбрать стратегию оптимального обслуживания инструментов, принят средний доход Я, получаемый предприятием в единицу времени эксплуатации линии. Если для одной и той же станочной системы значение критерия Яоо при замене инструментов по отказам больше, чем Лт при смешанной стратегии их замены, то отдается предпочтение заменам по отказам. Если П у-Пса, то принимается смешанная стратегия замен и определяется оптимальный срок Tq принудительной замены инструментов. [c.389]

Среднее время 9 между двумя последовательными заменами рассматриваемого инструмента равно сумме О3 и (1 + б) ( — т). а значение критерия при смешанной стратегии обслуживания [c.392]

Боковые подвод и отвод теплоносителя, обусловленные особенностями баковой компоновки реактора БН-600, приводят к смешанному продольно-поперечному течению теплоносителя в межтрубном пространстве на значительной длине пучка. Для определения характеристик течения потока в межтрубном пространстве пучка теплообменника были проведены исследования на модели, изготовленной в масштабе 1 2 (см. [12] к гл. 1) в опытах с воздухом. Моделирование осуществлялось по критерию Рейнольдса. Поперечное сечение модели представляло собой сектор, равный 1/6 части поперечного сечения натурной установки, и включало в себя 810 трубок и стержней диаметром 8 мм. Относительный шаг трубок 8/й=, 2А. Пучок был заключен в корпус, моделирующий условия подвода потока в межтрубное пространство и отвода от него. [c.253]

Наиболее простым и дешевым способом разделения, нашедшим широкое применение в зарубежной практике, является гидравлический способ разделения ионитов в восходящем потоке воды. Оптимальные условия для гидравлического разделения смесей из определенных марок зарубежных ионитов, как правило, устанавливались экспериментальным путем, и это, естественно, затрудняло применение в фильтрах со смешанным слоем новых марок ионитов. Теоретические и экспериментальные работы, проведенные на кафедре Технологии воды и топлива МЭИ, выявили основные условия, обеспечивающие практическую возможность гидравлического разделения смесей ионитов (отсутствие интенсивного образования конгломератов частиц, определенный фракционный состав шихты). Первостепенное значение для практического внедрения гидравлического метода разделения отработанной смеси ионитов имела разработка критерия гидравлической разделимости ионитов [c.254]

Выпускаемые промышленностью иониты имеют, как правило, различные фракционные составы, поэтому при составлении шихты для смешанного слоя приходится прибегать к рассеву и выделению фракций, отвечающих критерию гидравлической разделимости используемой пары ионитов. В целях более полного использования выпускаемых товарных ионитов целесо- [c.256]

Поэтому для получения критериев подобия можно воспользоваться не только системой дифференциальных уравнений, но и системами смешанных интегрально-дифференциальных уравнений. Это обстоятельство дает определенное преимущество операторным методам. [c.103]

Зона минимума трения, где имеет место смешанный режим граничного трения, охватывает достаточно широкую область критерия О или S. [c.160]

В существующих конструкциях шахтных сушилок осуществляются либо чистый перекрестный поток зерна и воздуха, либо смешанный прямой ток и противоток последний по величине действующих при этом температурных напоров можно также рассматривать как приближение к перекрестному току. Возможность аналитического решения задачи о распределении температур в движущемся слое зерна при поперечной продувке его воздухом на основе использования дифференциальных уравнений для рекуперативных теплообменных аппаратов определяется теми значениями критерия Bi, которые могут иметь место в данном процессе. Для зерен пшеницы в слое мы имеем Bi<0,2, что позволяет говорить об отсутствии температурного градиента и использовать для решения поставленной задачи теорию рекуперативных теплообменников [Л. 5]. Ниже приводятся два уравнения, описывающие процесс в рекуперативном аппарате при наличии в одном из теплоносителей, обозначаемом индексом 2 или двумя штрихами, внутреннего источника тепла [c.97]

Наряду с характером зависимости скорости процесса от условий перемешивания, значение кажущейся энергии активации Е является другим широко применяемым критерием для установления самой медленной стадии процесса. При этом исходят из того, что небольшие значения Е (8—20 кДж/моль) указывают на протекание процесса в диффузионной области i >35—40 кДж/моль (обычно равная 40—200 кДж/ моль) свидетельствует о кинетическом режиме промежуточным значениям Е соответствует смешанная область. Естественно, что наиболее [c.80]

Существующие к настоящему времени методы прогнозирования характеристик ползучести и длительной прочности обобщены в [322—324]. Разработана система определения деформационно-силовых критериев работоспособности материала с использованием структурно-кинетического и вероятностного подходов к прогнозированию прочности, пластичности и сопротивления хрупкому разрушению материалов для ресурса эксплуатации 100—200 тыс. ч и более. Рекомендуются смешанные структурные и деформационные испытания до разрушения в большом количестве для статистического определения пяти—шести коэффициентов сложных рабочих уравнений. [c.204]

Укажем на наличие простого критерия, позволяющего по матрице плотности судить о том, является ли состояние системы чистым или смешанным. В случае чистого состояния Р, = б д, и, следовательно, из (97.4) находим р п = а ащ, откуда [c.557]

Уравнения (2.21) справедливы для смешанного напряженного состояния оболочек произвольного очертания, если под переменными R п р понимать характерные значения радиусов кривизны и нормального давления. Поэтому критерии подобия (2.22) определяют правила моделирования для всего класса тонких оболочек и имеют общий характер. Они предполагают геометрическое подобие модели 1 и натуры 2 и устанавливают соответствие между давлениями на поверхности образцов- pjp = EJE . [c.47]

Согласно критерию обобщенного нормального разрыва /26 / страгивание трещины в условиях смешанного типа нагружения реализуется перпендикулярно действию макси-MiuuiHoro растаивающего напряжения, то есть для модели на рис. 3.15 направление старта определяется углами поворота вектора главного напряжения. [c.98]

Уравнение подобия (2.73) используется в том случае, когда в процессе теплоотдачи вынужденное движение среды сопровождается свободным (смешанная конвекция). Если роль свободного движения в процессе переноса теплоты мала по сравнению с вынужденным, то выполняется условие Ог/Ке 1, при котором критерий Сг из уравнения (2.73) можно исключить. При свободной конвекции из уравнения (2.73) исключается критерий Яе. В таких задачах скорость неизвестаа, и безразмерный комплекс Ке является определяемым. [c.101]

Из результатов фрактографического исследования диска IX ступени КВД двигателя F6-50 видно, что разрушение диска началось из-за исчерпания его долговечности по критериям МНЦУ, но развитие трещины под действием вибрационных нагрузок было локализовано в пределах зоны с размерами около 4,5 мм по оси диска и 2 мм по его радиусу. Далее развитие трещины определялось нагрузками, отвечающими области МЦУ. При этом разрушение материала в малоцикловой области вначале было смешанным вязким внутри-зеренным и хрупким межсубзеренным, а затем подавляющую роль стал играть хрупкий межсубзе-ренный механизм разрушения материала. Аналогичные особенности разрушения материала как в плане перехода ведущей роли в повреждении материала от высокочастотных вибрационных нагрузок к нагрузкам, отвечающим области МЦУ, так и в части реализуемых механизмов малоциклового разрушения материала наблюдались у дисков [c.531]

В квадратичных критериях прочности, подобных критерию Хилла, смешанная компонента определяется через другие компоненты и не является независимой. В теориях типа теории наибольших нормальных напряжений (деформаций) принципиально не может быть взаимного влияния напряжений, так как критерий прочности задается в виде системы независимых неравенств, выполнение любого из которых означает достижение предельного состояния. Как и в модифицированном критерии Хилла, в критерии Цая — By используются предельные напряжения материала слоя при растяжении и сжатии. При построении предельных поверхностей на основании критерия Цая — By используется теория слоистых сред (предполагается, что материал слоя линейно упругий). Метод ограничивается оценкой возможности разрушения композита для заданного напряженного состояния, при этом не делается никаких предположений относительно причин разрушения (т. е. не анализируются компоненты тензора напряжения слоя, соответствуюшего достигнутому предельному состоянию). [c.155]

Автор, используя подход Цая — By, определял тип разрушения и слой, в котором оно произошло, таким же образом, как и при помощи критерия Хилла. Необходимость определения смешанных коэффициентов типа F12 является наиболее неприятной особенностью рассмотренного критерия. [c.155]

Хотя методы аналитического определения предельных напряжений композитов имеют неоспоримое преимущество перед чисто экспериментальными методами, отсутствие уверенности в правильности использованного критерия прочности требует проведения испытаний слоистых композитов в условиях комбинированного нагружения. Аналитические критерии, предложенные Цаем, By и Шойблейном, требуют также проведения испытаний при плоском напряженном состоянии для вычисления смешанных компонент тензоров прочности. Из различных типов образцов, используемых для определения предельных напряжений композиционных материалов при комбинированном нагружении, наиболее предпочтительными являются тонкостенные трубки, нагружаемые внутренним и наружным давлением, осевой нагрузкой и кручением. [c.162]

Таким образом, в этом случае имеет место существенное влияние окисления. Оно повышает частотную чувствительность и ослабляет эффект уровня деформаций для разрушающего числа циклов. Скорость распространения трещины уже не описывается упомянутой зависимостью от интенсивности деформаций. В то же время в вакууме эта зависимость имеет место при слабой чувствительности к длительности нагружения в области частот, превышающих 0,1 цикла/мин. Для весьма низких частот (менее 0,01 цикла/мин) и в условиях вакуума возникает чувствительность к длительности нагружения, возможно в связи с проявлением длительного статического повреждения и структурными превращениями. Эти закономерности для теплостойкого сплава А286 при температуре 590° С и размахе деформации Авр = 0,002 иллюстрируются частотными зависимостями выражения (29) по данным [44], представленным йа рис. 23. В левой части для низких частот критерием разрушения является длительность нагружения (область J), в правой части для высоких частот этим критерием является число циклов (3). В вакууме этот критерий достигается (для исследованных условий) при существенно более низких частотах, чем на воздухе (разница в частотах достигает 3—4 порядков). Соответственно меняется фрак-тография излома, в области критерия длительности разрушение межкристаллическое, в области критерия числа циклов разрушение внутрикристаллическое, в промежуточной области (2) смешанное. [c.34]

Такой прием позволил продолжить процесс оптимизации до получения значения 3 (Q) 3 (S). Аналогично была проверена точка ( . Исследования показали, что согласно принятому критерию в точке X = Q имеем по крайней мере локальное решение смешанной задачи. [c.39]

Трение. В реальных условиях обычно бывает смешанное трение — сочетание жидкостного и граничного или граничного и сухого. Внешним проявлением режима трения являются сила трения, утечки, износ. Рассмотрим результаты ряда работ по экспериментальному исследованию трения в торцовых уплотнениях. Момент трения является чувствительной функцией состояния смазочного слоя и поддается измерению. Для этого на испытательном стенде корпус уплотнения устанавливают на подшипники, а момент трения замеряют динамометром или осциллографируют тензодатчиком. Зависимость коэффициента трения / от скорости для уплотнения, показанного на рис. 70, б, дана на рис. 75, е. При низких контактных давлениях (р < 10 кПсм ) кривые для различных масел оказались близкими по форме и близко расположенными. Такие кривые f = F v, р, р,) с крутопадающей ветвью в области низких скоростей скольжения и слабовозрастающей ветвью в зоне больших скоростей скольжения характерны для многих исследованных уплотнений. Они аналогичны кривым для подшипников с жидкостной смазкой. На рис. 82, а результаты испытания уплотнения на минеральных маслах и на их основе представлены в функции безразмерного критерия режима s = [c.160]

Все применяемые показатели для кривых нагрузки представляют собою смешанную систему относительных величин, поскольку базис (знаменатель) берется переменный. Большие возможности обобщенных решений и анализа открываются при доследовательном применении системы относительных величин. Можно сказать, что при этом показатели становятся критериями подобия сравниваемых режимов нагрузки, что позволяет моделировать ряд режимных расчетов. [c.51]

Анилиновой точкой называется температура, при которой мутнеет смесь равных объемом анилина и исследуемого растворителя. По методике ASTM, D 1012-49Т анилиновая точка определяется медленным охлаждением прозрачной смеси анилина с исследуемым растворителем и наблюдением температуры, при которой происходит помутнение раствора. Анилиновая точка для растворителей типа уайт-спирита находится в пределах 43—66°. Такой метод определения анилиновой точки оказывается не всегда удобным, так как при его применении помутнение смеси анилина с толуолом и ксиолом происходит при слишком низкой температуре. Поэтому для определения растворяющей способности таких растворителей был разработан метод определения так называемой смешанной анилиновой точки [2, 3]. Этот метод заключается в разбавлении исследуемого растворителя равным объемом н-гептана определенной степени чистоты с последующим смешением этого раствора с равным объемом анилина и определением температуры, при которой происходит помутнение смеси. Смешанная анилиновая точка толуола равна примерно 10°, а ксилола 15,6°. Анилиновая точка является полезным критерием для сравнения растворяющей способности растворителей, но она не дает абсолютных значений. [c.284]

Алгоритм сквозного расчета чисел P N жестких покрытий приведен на рис. 11.29. Вычисление величины одноколесной нагрузки производят по критериям равенства расчетных и предельных значений соответственно изгибных напряжений в верхнем слое покрытия (или в верхнем жестком слое для смешанных покрытий) и давления на грунтовое основание. [c.435]

Вместе с тем, упругое (хрупкое) и пластическое (вязкое) разрушения не исчерпывают возможные виды разрушения. Различия в условиях нагружения, напряженно-деформированного состояния и других причин обуславливают, вообш,е говоря, смешанное разрушение, с заранее непредсказуемой степенью хрупкости (кристалличности) и вязкости (волокнистости) в изломе. Это приводит к неопределенности результатов расчетов по критериям, описываюш,им только хрупкое или только вязкое разрушения. Поэтому в практике расчетов находят применение так называемые двухпараметрические критерии разрушения, обычный вид которых состоит из двух слагаемых, каждое из которых описывает свой вид разрушения, а поскольку они записаны в [c.75]

Критерий разрушения при смешанном нагружении. Экспериментально установлено, что сопротивление материала распространению трещины разное при разных видах нагружения. Соответственно этому различают и три характеристики трещиностой-кости вместе с соответствующими критериями разрушения, а именно [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...