Трение в манжетных уплотнениях

Усилие трения в манжетных уплотнениях в общем случае определяется по формуле [c.89]

В соответствии с формулой (49) усилие трения в манжетных уплотнениях зависит от размеров уплотнений, а из конструктив- [c.90]

Рис. 106. Зависимость коэффициента трения в манжетном уплотнении

Поэтому потери на трение в них значительно ниже, чем Б сальниковом уплотнении. На фиг. 79 даны потери на трение в манжетном уплотнении по данным Б. 3. Черняка. Интересной разновидностью манжетного уплотнения является уплотнение, показанное на фиг. 80. Оно состоит из ряда полуколец, выполненных из текстолита и стянутых пружиной. [c.138]

Трение в манжетных уплотнениях. Усилие трения Р манжетных уплотнений определяется по формуле [c.978]

Трапецоидальные резьбы — см. Резьбы трапецоидальные Трение в манжетных уплотнениях 978 ---в уплотнениях посредством поршневых колец 978 [c.1093]

Усилия трения в-манжетных уплотнениях определяют по формуле [c.191]

Трение в манжетных уплотнениях. [c.733]

Момент трения в манжетном уплотнении [c.155]

Коэффициент трения в манжетных уплотнениях пневмоцилиндров / = 0,09 ч-0,15. [c.159]

Потери на трение в манжетных уплотнениях т Р ( пш Ь шгк) / — — [c.257]

В начальный момент деформирования образца усилие, затрачиваемое на перемещение подвижной поперечины, равно сумме силы тяжести поперечины Оп силы трения К в манжетных уплотнениях плунжера [c.113]

В гидропередачах, как и во всех гидравлических машинах, применяются лабиринтные уплотнения, поверхности которых непосредственно не участвуют в процессе механического трения. Эти уплотнения применимы для любой жидкости и любой скорости, чаще всего их используют при уплотнении зазоров в торе. Часто не представляется возможным обеспечить малые зазоры в лабиринтных уплотнениях, что ведет к значительным объемным протечкам. В настоящее время широкое применение находят манжетные уплотнения из маслостойкой резины и органических материалов [4] (рис. 103), а также уплотнения, состоящие из поршневых колец [41 (рис. 104). Уплотнительные кольца делаются чугунными или бронзовыми. [c.216]

Назначение уплотнения в насосах для жидкого металла сводится к герметизации газового объема. При избыточном давлении инертного газа уплотнение должно предотвратить утечки газа в окружающее помещение, а при разрежении в газовом объеме — исключить натекание атмосферного воздуха в полость насоса. Оно должно обеспечить вакуумирование контура перед заполнением его жидким металлом. На рис. 3.37 показано возможное место расположения уплотнения вала в насосе. Из рисунка видно, что можно уплотнять и непосредственно металл. Известно, что сальниковые и манжетные уплотнения при соприкосновении с металлом при температуре 350°С быстро выходят из строя. Исключение составляют медные и никелевые шнуры, когда их используют в качестве уплотняющей набивки, но и они обеспечивают только кратковременную работу вследствие повышенного износа при трении о вращающийся вал [8, гл. 2]. Поэтому чаще применяется уплотнение с застывшим слоем металла вокруг вала — так называемое замерзающее уплотнение. На рис. 3.38 приведены конструкция замерзающего уплотнения и распределение замороженного металла в зазоре. Между вращающимся валом 8 и корпусом замерзающего уплотнения 1 образуется за- [c.84]

Манжетное уплотнение с отогнутым уплотняющим элементом из кожи или синтетического материала. Применяется главным образом в качестве пылезащитного, а также для удержания консистентных смазок. Этот тип манжет не пригоден для уплотнения масел с низкой вязкостью. Манжетное уплотнение удобно для размещения в условиях ограниченного пространства и там, где требуется низкое трение [c.20]

Манжетное уплотнение является механическим уплотнением и функционирует на совершенно другом принципе, чем набивочные сальники. Уплотняющий контакт образуется в результате воздействия рабочего давления, расширяющего манжету. Силы трения пропорциональны величине давления во время рабочего хода штока. Если манжета имеет возможность дышать , то трение при обратном ходе незначительно. [c.146]

Действие манжетных колец основано на автоматическом уплотнении сальника при помощи рабочего давления среды. Манжетные кольца не требуют осевого нажима втулки сальника, а в большинстве случаев действуют радиально, вследствие чего их применяют как для внутреннего уплотнения в сальнике, так и для уплотнения непосредственно у поршня. Для уменьшения трения в сальнике при уплотнении манжетными кольцами длину уплотнения выбирают минимальной. Манжетные кольца ставят в сальнике обычно от одного до четырех и реже в большем количестве. Для лучшего уплотнения сальника манжетные кольца некоторых типов выпускают комплектными, при этом каждое кольцо имеет различную конфигурацию. [c.112]

Силы трения в гидравлических парах с манжетным уплотнением значительно больше, чем в пришлифованных, и могут достигать 15% нагрузки, создаваемой прессом. Силы трения в прессах с манжетным уплотнением можно учесть только при градуировке путем сопоставления показаний силоизмерительного устройства пресса с показаниями образцового переносного динамометра. [c.94]

Торцовое уплотнение из неметаллических материалов. Представляет интерес торцовое уплотнение, одно из колец которого изготовлено из фторопласта, твердой резины и прессованной древесины. Подобное уплотнение допускает более высокие, чем манжетные уплотнения, давления ншдкости, обладает малым трением, менее точно в изготовлении и обеспечивает высокие герметичность и срок службы (до 10 000 ч и более). [c.639]

Обычно уплотняющие устройства манжетного типа работают без сухого трения, так как между контактирующими поверхностями уплотнения сохраняется тонкая пленка смазки. В тех случаях, когда имеется опасность работы манжетного уплотнения в условиях сухого трения, необходимо предусмотреть подвод смазки к трущимся поверхностям. [c.325]

Силы трения в силовых гидравлических парах с манжетным уплотнением значительно больше, чем в пришлифованных (притертых) парах, и могут достигать, в зависимости от конструкции манжет, до 15% от нагрузки, осуществляемой прессом. Учет этих сил трения в прессах с манжетным уплотнением возможен только при градуировке путем сопоставления показаний силоизмерителя пресса с непосредственным измерением усилий образцовым переносным динамометром. [c.427]

У гидравлических прессов с манометрическими силоизмерительными устройствами измеряется в большинстве случаев только давление рабочей жидкости в системе, так как шкалы манометров градуируются не в значениях кгс или тс (н), а в кгс см н м ). Поэтому для определения величины нагрузки на образец необходимо умножить измеренное давление на площадь поперечного сечения поршня силовой гидравлической пары. При таком методе погрешность показаний пресса может значительно превысить установленные нормы, так как в этом случае не учитываются погрешности из-за недостаточно точного определения площади поперечного сечения поршня за счет трения при наличии манжетных уплотнений и из-за неточного отсчета величин давления по шкале манометра, имеющей, как правило, крупные деления. [c.434]

Рабочее давление в гидроприводе тормозов достигает 10 МПа и более. Развиваемое давление передается на поршни колесных цилиндров, которые прижимают тормозные накладки к тормозным дискам или барабанам. При торможении кинетическая энергия при трении превращается в тепловую. При этом освобождается большое количество теплоты, которое зависит от массы и скорости автомобиля. При экстренных торможениях автомобиля температура тормозных колодок может достигать 600 °С, а тормозная жидкость — нагреваться до 150 °С и выше. Высокие температуры в тормозах и гигроскопичность жидкости приводят к ее обводнению и преждевременному старению. В этих условиях жидкость может отрицательно влиять на резиновые манжетные уплотнения тормозных цилиндров, вызывать коррозию металлических деталей. Но наибольшую опасность для работы тормозов представляет возможность образования в жидкости пузырьков газа и пара, образующихся при высоких температурных режимах эксплуатации из-за низкой температуры кипения самой жидкости, а также при наличии в ней воды. При нажатии на педаль тормоза пузырьки газа сжимаются, и так как объем главного тормозного цилиндра невелик (5—15 мл), даже сильное нажатие на педаль может не привести к росту необходимого тормозного давления, т. е. тормоз не работает из-за наличия в системе паровых пробок. [c.68]

Силы трения в цилиндро-порпшевой группе для цилиндров двустороннего действия слагаются из трения поршневых колец Рп и трения в манжетных уплотнениях штока Яш-Сила трения поршневых колец [c.87]

Наиболее полно этим требованиям отвечают уплотнения торцового типа (рис. 5.92), в которых движущаяся уплотняющая поверхность контактирует с внешней поверхностью вала в плоскости, перпендикулярной к оси вала. Эти уплотнения отличаются предельной простотой уплотняющие поверхности торцового уплотнения имеют самую простую геометрическую форму — плоскость. Они обеспечивают высокую, практически абсолютную герметичность и большой срок службы, а также отличаются относительно малыми потерями мощности на трение, которые в этих уплотнениях составляют, при всех прочих равных условиях, 0,1—0,5 потерь мощности в манжетных уплотнениях. При соответствующем подборе материалов скользящей пары подобные уплотнения длительное время могут работать без смазки, а также в любых рабочих средах. Уплотнения могут применяться при окружных скоростях уплотняемого узла до 60 м сек (соответствует 15 000 об мин) и давлениях уплотняемой среды до 400 кПсм -, температурный диапазон для этого уплотнения составляет в зависимости от применяемых материалов и жидкостей от —75° G до +450° С и выше. [c.550]

Нагрев в гидросистеме, обусловленный трением в манжетных и воротниковых уплотнениях, снижают путем уменьшения до минимума рабочей высоты Ъ = Н — s (рис. 15, а — г) манжеты, а также, при круглых резиновых кольцах, применением фторопластовых защитных тайб толщршой 4—5 мм, подклады-ваемых под торцы кольца и способствующих улучшению смазки (за счет некоторого увеличения утечки) и уменьшению выдавливания резины в зазоры. Срок службы манжет при этом возрастает. Так, при р = = 500 кГ1см и скорости поршня v = = 0,6 м/сек при отсутствии защитных шайб срок службы манжет составлял 8-10 двойных ходов, а с защитной шайбой при тех же условиях работы он увеличился до 1 10 двойных ходов. [c.232]

Манжетные уплотнения (рис. 109, в) при установке в канавку деформируются на значительно большую абсолютную величину, чем кольцо такого же размера. Этим достигается меньшее влияние радиальных смещений высоты Н на герметичность. Кроме того, снижается сила трения при низком давлении за счет малой ширины уплотняющей кромки. Манжеты по форме и назначению подразделяются на U-образные, чашечные, воротниковые, шевронные (рис. 109, в—е соответственно). Резиновые U-образные манжеты по ГОСТу 6969—54 и кожаные манжеты устанавливают в сочетании с манжетодержателем 5 для предотвращения выворачивания при обратном ходе. Чашечные резиновые манжеты по ГОСТу 6678—53 предназначены для уплотнения цилиндров, а воротниковые для уплотнения штоков, когда возможно фланцевое, крепление манжет (рис. 109, д). Шевронные манжеты [c.225]

Но при этом наблюдаются следующие отличия. Деформация колец при установке в канавку должна быть возможно меньшей для снижения силы трения и износа. Минимальная относительная деформация определяется из условий обеспечения герметичности к концу срока эксплуатации. Для колец круглого сечения допускают е 1п = 0,1- 0,12. Для уменьшения верхнего предела Ётах посадочные места выполняют с соблюдением возможно жестких допусков. Для колец круглого сечения допускают e ax = = 0,18- 0,20 (вместо 0,35 для неподвижных соединений). Чистота обработки канавки в подвижном уплотнении повышается до. V7—V8. Чистота обработки трущейся поверхности должна быть в пределах V9—уЮ, но при этом важное значение играет характер микрорельефа, определяемый методом обработки. Острые микронеровности, характерные для шлифованных, хонингован-бnv кями. притертых с крупными порошками и тому подобных поверхностей, имеющих углы наклона микронеровностей более 5° и радиусы скругления вершин менее 50 мкм, вызывают быстрый абразивный износ резиновых уплотнений. Плавные микронеровности с углами наклона менее 3° и большими радиусами скругления вершин, характерные для накатанных и виброобкатанных поверхностей, притертых и полированных поверхностей, оказываются приемлемыми при высоте неровностей (точнее сказать, волнистости) в пределах у8—у9. Например, при обработке V8, когда профилограмма фиксирует острые выступы шероховатости (такой цилиндр имеет матовую поверхность), манжетное уплотнение изнашивалось в цилиндре за 10— 20 ч. При обработке у9в, когда лрофилограмма фиксирует сглаженные притиркой выступы шероховатости (поверхность зеркальная), износ уплотнения в цилиндрах установить не удалось даже за 250 ч работы. Твердость материала штока или цилиндра должна быть достаточно высокой, чтобы исключить появление рисок от механических частиц в рабочей жидкости. Риски являются главной причиной преждевременного износа уплотнений. Работоспособность уплотнений, как правило, сохраняется до тех пор, пока не появятся риски на трущейся металлической поверхности и не возникнут повреждения протекторного кольца. После этого сравнительно быстро повреждается резиновое кольцо, и все уплотнение выходит из строя. [c.237]

Фиг. 79. Коэффициент трения в севанитовом манжетном уплотнении по данным Б. 3. Черняка.

На рис. 4 приведена зависимость удельной силы трения от давления уплотняемой жидкости для малогабаритного манжетного уплотнения, применяемого в гидравлических авиационных насосах, и круглого резинового кольца. Из приведенных графиков следует, что малогабаритные манжеты имеют меньшие потери на трение до давлений уплотняемой жидкости в 70—80 н1см . [c.96]

Полученные экспериментальные значения величины коэффициента трения манжетных уплотнений (рис. 6) находятся в преде-лах0,2—0,4 при изменении избыточного давления рабочей жидкости в пределах О—50 н1см . [c.181]

Для машин общего назначения наиболее характерными объектами герметизации являются неподвижные в работе разъемные соединения (например, плоскость разъема корпуса передачи) и подвижные узлы трения как вращательного (например, проходная подшипниковая крышка), так и возвратно-поступательного движения (уплотнения гидро-пневмоустройств). Здесь в качестве окружающей среды рассматривают запыленный воздух, а рабочая среда — смазочное масло при избыточном давлении не более 0,05...0,1 МПа. Важнейшим показателем эффективности уплотнений является их герметичность, характеризуемая величиной удельной утечки уплотняемой среды. В зависимости от величины удельной утечки установлены 12 классов негерметичности, а также качественная оценка. Так, манжетные уплотнения для соединений с относительным вращением принадлежат в среднем к классу негерметичности 2-2 (количественная оценка), характеризующемуся подтеканием без каплеобразования (качественная оценка). Кроме того, оценкой качества уплотнений является ресурс (наработка) в часах до снижения герметичности соединения на один или два класса. Для указанных выше манжетных ynhoT-нений при окружной скорости 5 м/с наработка составляет в среднем 2500 ч. [c.211]

Манжетные уплотнения валов. Резиновые манжеты — наиболее распространенный вид УВ (см. рис. 1.6,6 и 5.2). Механизм герметизации определяется взаимодействием вращающегося вала с эластомерной кромкой манжеты при больших частотах микроперемещений ее участков. Релаксационное запаздывание движения поверхностного слоя и гидродинамические эффекты определяют возникновение некоторого зазора. На этих предпосылках основаны предложенные модели процессов, происходящих на микронеровностях [67], и теория, изложенная в подразд. 5.2 [35, 52]. Теоретическая зависимость утечки Q от и, ц, Рк имеет вид Q = nDyiivfp . Однако законченная теория герметичности манжет до сих пор не создана. При оптимальном усилии браслетной пружины эти УВ отличаются высокой герметичностью и малым трением. Удельные утечки находятся в пределах классов [c.45]

Уплотняющее действие лабиринтного устройства основано на создании малого зазора сложной извилистой формы между вращающимися и неподвижными деталями узла. Зазор заполняют консистентной мазью или жидкой смазкой. Лабиринтные уплотнения имеют значительные преимущества перед фетровыми и манжетными уплотнениями малое внутреннее трение смазки, неизнашиваемость детален, простота в эксплуатации, неогранп-ченностьЧжружных скоростей вала (но при [c.661]

Значительно чаще применяют пластмассы в контактных уплотнениях. Пластмассовые уплотнительные элементы хорошо работают при возвратно- юступательном движении. При вращательном они работают хуже из-за недостаточного отвода тепла и постоянного контакта поверхностей в зоне трения. Материалом для изготовления таких уплотнений (манжетных, торцовых, уплотнительных колец, набивок и др.) служат полиамиды, фторопласты, текстолит, полиизобутилен, ДСП, [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...