Удельная сила трения, зависимость

Удельная сила трения, зависимость от температуры 278 Удельная энергия формоизменения 224 [c.356]

Смазочная способность консистентных смазок может быть определена параметрами То и р в биномиальной зависимости Гп = То + рРг, определяющей удельную силу трения. [c.75]

Зависимость удельной силы трения (силы трения на единице площади фактического контакта) от удельного давления выражается так называемым элементным" законом трения. [c.123]

При графическом исследовании зависимости удельной силы трения от удельной нагрузки оказалось, что они выражаются прямыми для всех испытанных пластических материалов безотносительно к характеру контртела. Ограничимся приведением трех графиков (рис. 8) для нескольких видов пластмасс при их истирании по абразивному полотну ЭБ-1(Ю, [c.97]

Рис. 77. Зависимость удельной силы трения М уплотнительного кольца от скорости V движения поршня (р = 0)

На рис. 4.5 показаны графики зависимости удельной силы трения от градиента скорости сдвига (1 — для ньютоновских жидкостей 2 — для загущенных масел 3 — для основы загущенных масел 4—для консистентных смазок). [c.116]

Рис. 5. График зависимости удельной силы трения от окружной скорости V вала

Экспериментально полученные зависимости удельной силы трения (силы трения, отнесенной к единице длины окружности вала) от величины давления рабочей жидкости, удельного усилия прижима рабочей кромки к валу и от скорости вращения вала приведены на рис. 5—7. [c.180]

Рис. 6. График зависимости удельной силы трения от давления рабочей жидкости — удельная мощность трения)

Из закона Амонтона следует, что удельная сила трения прямо пропорциональна давлению. С физической точки зрения эта зависимость объясняется главным образом тем, что с увеличением давления растет фактическая площадь касания поверхностей. При строгом выполнении закона Амонтона коэффициент трения не зависит от давления. Однако в различных процессах пластической обработки металлов часто наблюдаются отклонения от закона Амонтона. Это означает, что [c.32]

Рис. 1.34. Зависимости удельной силы трения (б) и коэффициента трения (а) от температуры для УПС в масле АМГ-10

Для определения удельной силы трения т Ньютон предложил следующую зависимость [c.10]

Решить уравнение (136) можно только в том случае, если известна физическая зависимость между удельным давлением рх и удельной силой трения Наиболее полно теоретически исследовал это уравнение А. И. Целиков, который разработал методы решения указанного выше уравнения. [c.221]

Иногда этот комплекс трудно учитываемых факторов выражается биномиальной зависимостью удельной силы трения от удельного давления [c.187]

Для установления характера зависимости удельной силы трения от давления были проведены опыты, где одновременно с фактической площадью касания определялась сила трения. [c.188]

Фиг. 17. Зависимость удельной силы трения т от удельного давления р, для плексигласа.

Крагельский И. В., Исследование сухого трения (О зависимости удельной силы трения от удельного давления), ЖТФ , т. ХП, вып. И—12, 1942. [c.207]

Падение коэффициента трения в зависимости от нагрузки естественно, так как, во-первых, рост фактической площади касания (во всех случаях, кроме идеальной пластичности) происходит более медленно, чем растет нагрузка (показатель степени изменяется от 0,6 до 1) во-вторых, удельная сила трения выражается биномом, что показано нами в гл. VI. Так как [c.252]

При упругом ненасыщенном кои такте удельная сила трення в зависимости от контурных давлений, сжимающих взаимодействующие твердые тела, описывается в общем случае выражением (35) гл. 5. [c.162]

Рис. 1.5. Зависимость удельной силы трения Р 8 ) и обратного коэффициента трения 1/( тр (2) от нормальной нагрузки при трении резины из СКН-26 по стали.

Рис. 6.1.1. Зависимость [708] удельной силы трения f =от

Рис. 634. Зависимости удельной силы трения от удельной нагрузки УУ для парафина по стеклу при смазке слоями кислого кальциевого мыла толщиной

Процесс изнашивания деталей зависит от большого числа факторов, влияние которых трудно выразить в виде математических зависимостей. Это затрудняет создание обоснованных методов расчета, и поэтому сопротивление деталей изнашиванию часто оценивается по значению допускаемого удельного давления р на поверхности трения и по величине ри, пропорциональной работе сил трения, где V — скорость скольжения. [c.159]

Если, например, принять косинусоидальную зависимость изменения удельного давления, то плечо равнодействующей сил трения равно 1,27 г (или приведенный коэффициент трения шипа L = 1.27 /). [c.165]

Наличие смазки на поверхностях соприкосновения снижает значение /о- Что касается зависимости /о от удельного давления, то, как было сказано, при не слишком малых и не слишком больших удельных давлениях, т. е. при его средних значениях, при которых не происходит значительных деформаций соприкасающихся поверхностей, /о можно считать не зависящим от q, а следовательно, и от площади соприкосновения П. Вместе с тем силу а также и равную ей предельную силу трения покоя F можно считать не зависящими от площади Q соприкосновения деталей при данной нагрузке. Последнее обстоятельство представляет собой технически важный экспериментальный факт. [c.258]

Высота кольца Ь. Высота Ь не влияет ни на удельное давление между кольцом и цилиндром, ни на напряжения изгиба в кольце. В зависимости от величины Ь изменяются вес кольца и сила трения, а следовательно, и напряжения смятия в канавках поршня они возрастают с увеличением Ь. С уменьшением высоты кольца ухудшаются [c.823]

Трение поршневых колец. Коэ-фициент трения между чугунным кольцом и цилиндром, по разным источникам, колеблется в пределах 0,15 — 0,07. Большие значения относятся к новым кольцам, меньшие — к приработанным, причём имеются в виду кольца компрессоров, паровых машин и стационарных двигателей внутреннего сгорания, работающих при удовлетворительной смазке цилиндров. Для колец насосов, работающих в худших условиях, / г 0,25 —для новых колец и /я 0,15 —для приработанных. Если допустить, что нажатие колец происходит с удельным давлением р, равномерно распределённым по боковой поверхности цилиндра, и что между кольцом и поршнем давление не повышается за счёт пробивающихся под кольцо паров, газов или жидкости, то сила трения на боковой поверхности между кольцами и цилиндром определяется из зависимости [c.833]

Коэффициенты трения должны учитывать влияние перечисленных выше факторов на силу трения. Для большинства случаев /о > f Обычный характер изменения коэффициента (силы) трения в зависимости от скорости скольжения показан на фиг. 32. Примерно такой же вид н.меет кривая изменения коэффициента трения в зависимости от удельного дав- [c.453]

Для количественной оценки ожидаемой неравномерности износа можно пользоваться диаграммами распределения удельной мощности сил трения по поверхностям. Для построения этой диаграммы требуется установить распределение относительного скольжения по поверхностям трения и закон изменения удельного давления в зависимости от перемещения деталей для различных [c.441]

Уплотнение обеспечивается эластичным герметизирующим элементом, сжимаемым с такой силой, чтобы удельное давление в зоне его контакта с уплотняемой поверхностью превышало давление рабочей среды. В зависимости от материала и типа набивки могут применяться при давлениях до 900 /с/ /сл и температурах до 450° С (табл. 214). Недостатком уплотнений является большая сила трения. Типовые конструкции набивочных уплотнений показаны на рис. 78, а основные размеры — в табл. 133. [c.193]

На поверхности твёрдого тела всегда имеется тонкая плёнка из различных посторонних веществ, адсорбированных из воздуха. Обычно это моно- или полимолекулярная плйнка, образованная молекулами кислорода, воды или каких-либо содержащихся в воздухе примесей. Образующаяся на поверхности плёнка уменьшает коэфициент трения за счёт погашения сил молекулярного взаимодействия (константа i oB уравнении, характеризующем зависимость удельной силы трения от удельного давления см. стр. 123). [c.127]

Так, на рис. 67 показана зависимость удельной силы трения уплотнительного кольца от температуры контактирующих поверхностей, а на рис. 68 даны те же зависимости при различных предварительных обжатиях кольца. Как видно на этом рисунке, с увеличением температуры происходит значительное снижение удельной силы трения. Уменьшение сил трения вследствие ослабления контакта в этих условиях может быть вызвано только релаксацией напряжений в резине. [c.119]

Рис. 67. Зависимость удельной силы трения Рн покоя уплотнительного кольца от температуры t контактпрующихся поверхностей

Рис. 68. Зависимость удельной силы трения Р уплотнительного кольца от температуры i контактирующих-ся поверхностей при различных предварительных обжатиях кольца

На рис. 4 приведена зависимость удельной силы трения от давления уплотняемой жидкости для малогабаритного манжетного уплотнения, применяемого в гидравлических авиационных насосах, и круглого резинового кольца. Из приведенных графиков следует, что малогабаритные манжеты имеют меньшие потери на трение до давлений уплотняемой жидкости в 70—80 н1см . [c.96]

Еще Томлинсоном [55] в 1929 г. была высказана идея о возможности вычисления силы трения для различных тел путем умножения соответствующей инварианты трения на площадь касания, определенную по Герцу. Для испытанных им 100 пар металлов эта инварианта оказалась равной 0,18-10 (С05). Более широко поставленные эксперименты не подтвердили неизменность этой инварианты [14]. В 1938 г. понятием удельной силы трения пользовался Хольм [45]. В 1950 г. Паркер и Хетч [51 ] при контактировании сферы с плоскостью одновременно определяли площадь контакта и силу трения. Опыты проводились с образцами свинца и индия, имеющими сферические очертания и трущимся по стеклу. Применяя нагрузки за пределами упругости, они получили линейную зависимость силы трения от площади смятия. Однако напряжение на контакте в зависимости от размера сфер оказалось разным. Опыты показали, ЧТО сила трения зависит от фактического напряжения и больше там, где значительнее это напряжение, [c.187]

Как следует из (34), суммарная С1 ла трения Т равна сумме сил, воз-и кающих в дискретных контактах. Величина этих сил зависит от нормальной нагрузки, действующей на микронеровность. В пределах контурной площадки нормальные напряжения будут неодинаковы, следовательно, нормальные силы, приходящиеся на контактирующие. микронеровности, будут различными. Поэтому элементарные силы трения в зависимости от нормальных напряжений будут распределены по определенному закону Для того чтобы установить этот закон, необходимо знать точное расположение микронеровности на контурной площадке касания, что в настоящее время сделать не-ппзможпо. Поэтому при определении г бщей силы трения при взаимодейст-нии кулачков целесообразно пользо-гаться понятием удельной силы трения [c.125]

Таким образом, для углов контакта 0<2сро 40 удельная сила трения в зависимости от фо изменяется следующим образом [c.170]

При упругом 1 асыщенном контакте удельная сила трения в зависимости от средних нормальных иапряжений иа контакте вычисляется по (76) гл. 1. [c.195]

К р а г е л ь с к и й И. В. Исследование сухого трения. О зависимости удельной силы трения от удельного давлешхя. Журнал техничсскоц физики. АН СССР, выи. 11 — 12, 19 2. [c.174]

Опыты также показывают, что коэффициент трения / изменяется при изменении нагрузки на единицу площади касания. Зависимость силы трения от относительной скорости и удельного давления легко объясняется тем, что величинь[ и характер деформаций отдельных выступов соприкасаюш,нхся поверхностей являются различными в зависимости от относительной скорости и удельного давления. [c.217]

Для приработавшихся пяты и подпятника удельное давление переменно, т. е. р ф onst. Зависимость изменения удельного давления может быть принята на основании опытных данных, которые показывают, что износ поверхностей пяты и подпятника пропорционален величине работы сил трения чем больше работа сил трения, тем больше износ. Между тем в процессе вращения пяты путь скольжения элементарных площадок контакта увеличивается по мере удаления от оси вращения. Следовательно, при допущении, что р = onst, стали бы возрастать величина работы сил трения и износ этих площадок, образуя в конечном счете зазор между удаленными от оси вращения элементами опорных поверхностей пяты и подпятника. Равномерный износ пяты и подпятника возможен при условии, что удельное давление в радиальном направлении изменяется обратно пропорционально расстоянию р элементарной площадки от оси вращения, т. е. р = = С/р, где С — постоянная величина, зависящая от нагрузки Q и размеров опорной поверхности пяты. Для определения постоянной С спроектируем силы, действующие на подпятник, на ось его вращения, в результате чего получим [c.166]

Для количественной оценки ожидаймой неравномерности износа можно пользоваться диаграммами распределения удельной мощности сил трения по поверхностям. Для построения этой диаграм.мы требуется установить распределение относительного скольжения по поверхностям трения и закон изменения удельного давления в зависимости от перемещения деталей для различных точек поверхностей трения. Построение диаграмм относительного скольжения для разных соотношений между длиной хода и размерами поверхностей трения показано в табл. 8. [c.459]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...