Импульс скорость изменения

Из рис. 19.5 следует, что в момент максимума импульса скорость изменения инверсной населенности достигает также максимума. Это легко увидеть из второго уравнения системы (18.23), переписав его в виде [c.181]

Измерение тепловой нагрузки для подачи соответствующего импульса в схему регулирования производится следующим образом измеряют расход пара и давление в барабане при этом импульс давления преобразуется дифференциатором (см. выше) в импульс скорости изменения давления. Оба эти импульса суммируются и характеризуют тепловую нагрузку. [c.248]

Скорость изменения суммарного импульса определяет силу, действующую на систему частиц. А сила, отнесенная к единице площади, дает давление. Мы видим, таким образом, из формулы (2.3), что две части газа действуют друг на друга с одинаковым по величине и противоположным по направлению давлением [c.40]

Скорость изменения импульса дается выражением [c.393]

Закон сохранения импульса. Выделим в движущемся теле произвольную подобласть Qi с границей Si = 5Qi. Постулируется, что к деформируемому телу, занимающему область Qi, в любой момент времени применим закон сохранения импульса (этот постулат называют принципом затвердевания), который гласит скорость изменения количества движения тела Qj равна импульсу приложенных к нему сил. [c.22]

Закон сохранения момента импульса рассмотрим только в эйлеровых переменных. Согласно этому закону скорость изменения момента количества движения любой подобласти Qi тела Q равна моменту импульса приложенных к Qi сил [c.24]

В ТОМ случае, когда момент внешних сил, действующих на систему материальных точек, не равен нулю, момент импульса системы изменяется и эти изменения определяются уравнением моментов (10.16). Однако связь между изменениями момента импульса и изменениями скоростей различных точек системы в общем случае сложна. Поэтому здесь мы ограничимся рассмотрением только простейшего случая, когда все точки системы движутся с одинаковой угловой скоростью по кругам, центры которых лежат на одной прямой, перпендикулярной к плоскости кругов эта прямая представляет собой ось вращения (в этом случае взаимное расположение точек при вращении не изменяется). Приняв ось вращения за ось моментов, можно выразить момент импульса всей системы следующим образом [c.307]

Так как при отражении от левого конца стержня (также свободного) импульс растяжения снова превратится в импульс сжатия, то через время после удара характер деформации в стержне будет такой же, как и в момент удара. Наряду с импульсом деформации по стержню распространяется с той же скоростью и импульс скоростей ), причем, как было показано в 113, этот последний отражается от свободных концов стержня без изменения знака скорости. Поэтому через время после удара характер не только деформации, но и скоростей будет таким же, как в момент удара. Если потерями энергии при распространении импульсов в стержне и отражении от его концов можно пренебречь, то через время должны повторяться не только характер деформации и скоростей, но и их величины. [c.659]

Последовательность во времени импульсов скоростей, также для среднего сечения стержня (рис. 434, б), отличается от последовательности импульсов деформации (рис. 434, а) тем, что все импульсы скоростей направлены одинаково вправо. (Напомним, что в сжатии, возникшем после удара, импульс скорости направлен в ту же сторону, куда распространяется импульс, а при отражении импульса скоростей от свободного конца стержня знак импульса скоростей не изменяется.) Таким образом, в одном том же сечении стержня законы изменения деформаций и скоростей Ф различаются между собой. [c.661]

ЛИШЬ осевую составляющую скорости. Это, однако, не так, поскольку при заданных параметрах торможения значения температуры, статического давления, плотности газа будут зависеть также от величины окружной (радиальной) составляющей скорости изменения последней будут влиять на значение расхода и импульса потока. Дело в том, что, согласно уравнению энергии и полученным из него соотношениям (101)—(103), связь между параметрами в потоке и параметрами торможения определяется изменением абсолютной скорости (или приведенной скорости, вычисленной по абсолютной скорости и полной температуре торможения), независимо от угла, составляемого скоростью с осью. [c.254]

Геометрия входит в царство механики в связи с инертными свойствами массы. Эти свойства отражены в левой части уравнения Ньютона в форме массы, умноженной на ускорение или скорости изменения импульса . Аналитическая механика показала, что в действительности фундаментальной величиной, характеризующей инерцию массы, является не импульс, а кинетическая энергия. Кинетическая энергия — это скалярная величина, определенная как mv l2 для одной частицы и как [c.43]

Мы попросту назвали некоторую совокупность величин импульсами с целью упростить форму записи уравнений Лагранжа. Однако введение pi привело к замене первоначальной системы из п дифференциальных уравнений второго порядка системой из 2п дифференциальных уравнений первого порядка, а именно из уравнений (6.3.1) и (6.3.2). Введение р,- привело к тому, что для записи уравнений не требуются производные выше первого порядка. Эта процедура аналогична тому, как в векторной механике, определив импульс как произведение массы на скорость , мы заменяем произведение массы на ускорение на скорость изменения импульса . [c.195]

Левая часть может быть выражена с помощью понятий ньютоновой физики. Если ограничиться первыми тремя уравнениями (t= 1,2,3), причем разделить обе части каждого из них на i, то левые части превратятся в скорость изменения импульса частицы, где импульс определяется согласно [c.368]

Тогда правые части оказываются движущей силой , потому что уравнение Ньютона, из которого мы исходим, гласит, что скорость изменения импульса равна движущей силе [c.368]

Лейбниц (1646—1716). В то время как Ньютон предлагал измерять движение скоростью изменения импульса, Лейбниц отстаивал другую величину — живую силу [c.387]

Формирование ЗТВ в условиях относительного перемещения луча и детали. При использовании рассмотренных схем контурно-лучевая обработка происходит в процессе относительного перемещения луча ОКГ и обрабатываемой поверхности детали. Это перемещение может быть дискретным (за время между подачей двух последовательных импульсов) или непрерывным, причем, в последнем случае скорость перемещения должна быть намного меньше скорости образования элементарного отверстия или скорости изменения свойств материала под действием единичного импульса (скорости нагрева, расплавления). При средней скорости процессов разрушения или изменения свойств материала под действием импульсов миллисекундной длительности 100—300 см/с, скорость перемещения поверхности детали намного меньше этого значения. [c.68]

Задачи теории импульсивного движения. Цель исследования импульсивного движения состоит в определении кинематического состояния системы после удара, если известно ее состояние до удара. При этом иногда целесообразно различать две основные задачи 1) по заданным ударным импульсам определить изменение скоростей точек системы 2) по заданному изменению скоростей точек системы определить ударные импульсы. Иногда требуется также определить ударные импульсы реакций связей. [c.408]

Q п. 289 см. прим. 197- В п. 290 устанавливается, что скорости Рд могут быть представлены как частные производные энергии системы по соответствующим импульсам. В п. 292 отмечается, что если мы изменим координату Рг дважды на одну и ту же бесконечно малую величину, сохраняя при этом первоначальные значения в одном случае скоростей изменения координат, а в другом случае импульсов вдоль координат, то энергия системы получит равные и противоположные изменения. [c.910]

Заданное перемещение осуществляет специальный двигатель, получающий командные импульсы от устройства, считывающего программу с программоносителя. Каждый импульс вызывает элементарное (шаговое) перемещение исполнительного органа. Изменение скорости перемещения достигается изменением скорости подачи командных импульсов, а изменение направления перемещения — реверсированием двигателя. Заданная точность (величина) перемещения зависит от точности отработки программы двигателем без потери командных импульсов. [c.156]

Недостатком регулятора с импульсом по уровню (как и всякого регулятора с импульсом по величине регулируемого параметра) является то, что он вступает в работу после того, как уровень изменился. Поэтому, если скорость изменения уровня значительна, такой регулятор не в состоянии предотвратить динамический заброс уровня в барабане котла. [c.212]

Электронный регулятор температуры 13 получает импульс по температуре пара от малоинерционной термопары 10 за выходной ступенью пароперегревателя и импульс по скорости изменения температуры пара за впрыскивающим пароохладителем с помощью электронного дифференциатора 12 и термопары 11. Регулятор 13 воздействует через исполнительный механизм регулятора 14 па регулирующий клапан, изменяя тем самым расход конденсата. [c.213]

Главный регулятор в соответствии с величиной регулируемого давления пара в магистрали перед турбинами посылает командные импульсы на регулятор тепловой нагрузки. На последний поступают также импульсы по расходу пара из котла (от дифференциального манометра 28) и скорости изменения давления пара в барабане котла (от чувствительного манометра 30). Регулятор тепловой нагрузки воздействует на КДУ 20, управляющую расходным дроссельным клапаном 35 на мазутопроводе котла. [c.214]

В качестве регулятора температуры перегретого пара используется электронный регулятор, получающий импульсы от температуры пара за пароперегревателем (датчик — малоинерционная термопара 4) и от скорости изменения температуры пара в промежуточной точке пароперегревателя (скоростная термопара 5). Второй импульс выполняет функции защиты металла пароперегревателя. Регулятор температуры перегретого пара включает КДУ 19, которая изменяет открытие подачи питательной воды в поверхностный пароохладитель 6. [c.215]

Для уменьшения инерционности регулирования температуры сетевой воды на регулятор подается опережающий импульс по скорости изменения давления пара в магистрали. [c.201]

Блок-схема измерительного устройства с компенсацией фазовой погрешности изображена на фиг. 7. Датчики вибрации ЛД и ПД подключены к схеме исключения влияния плоскостей балансировки ротора. После двух избирательных каскадов сигнал подается на прибор, измеряющий величину неуравновешенности, и на ограничитель. Переключателем Я усилитель можно поставить в режим генератора. Это требуется для периодического контроля скорости вращения ротора. Для устранения фазового смещения импульсов при изменении скорости вращения применен блок задержки импульсов, управляемый от частотного разли-чителя. В качестве последнего применен избирательный усилитель для схемы управляемой задержки импульсов использован ждущий мультивибратор. При изменении частоты на Ай) полосовой усилитель вносит фазовый сдвиг, равный Аф = аА . Вспышка импульсной лампы происходит с опозданием (или опережением) [c.296]

Схема с двумя регулирующими клапанами, примененная на ВПГ-120, предназначается для ПГУ средней и большой мощности. Регулирующий клапан регулирует расход топлива по импульсу изменения давления пара и скорости изменения расхода пара в парогенераторе. Отсечной клапан при срабатывании аварийной защиты отсекает подачу газа на основные и дежурные горелки. Представляется целесообразным и в этой схеме предусмотреть возможность поддержания парогенератора на холостом ходу под воздействием импульсов от некоторых датчиков защит и блокировок. [c.88]

В общем случае разность поступающего в контрольный объем потока импульса и потока импульса, покидающего контрольный объем, отличается от скорости изменения импульса в контрольном объеме. Все входящие в уравнение (2-4) скорости должны быть отнесены к инерциальной системе координат. [c.23]

Два первых члена соответствуют плотности силы, действующей на заряд плотности р и ток плотиостп j (как это вытекает из определения силы Лоренца). Третий член может быть интерпретирован как скорость изменения плотности импульса электромагнитного ноля. Поэтому тензор Т описывает напряжения, дивергенция которглх равна скорости изменения полного импульса (вещества и поля) единицы объема. [c.695]

Но атом обладает механическим моментом и ведет себя с этой точки зрения как гироскоп. Под влиянием момента (39.11) механический момет атома начинает прецессировать вокруг вектора В (рис. 74). Как известно, скорость изменения момента импульса равна моменту действующих сил [c.224]

На рис. 6.16 показано изменение величины этих переходных импульсов для исследованных транзисторов в зависимости от мощности дозы. Выходное напряжение (снимаемое с 75-омного сопротивления) для каждого о61разца зависит от мощности дозы, как это следует из уравнения (6.16), где / пропорционален RAx. Скорость изменения I в зависимости от мощности дозы меняется от образца к образцу, причем различные наклоны полученных характеристик связаны, очевидно, с различными величинами Ах. Переходные значения 1со при наличии внешнего электрического поля и без него были величинами одного порядка, что указывает на возникновение фототока во время импульса излучения. [c.317]

Для упрочнения может быть также использована установка Квант-12 . Она создана на базе лазера на алюмоиттриевом гранате. Установка работает в импульсном режиме с достаточно высокой частотой следования импульсов и большим диапазоном изменения длительности лазерного импульса. Скорость линейного лазерного упрочнения может достигать 200 мм/мин при коэффициенте перекрытия зон лазерного воздействия 0,7. Установка снабжена устройством [c.38]

В п. 289 устанавливается, что импульсы системы вдоль координаты Pg можно выразить посредством частных производных энергии системы по скоростиям изменения [c.910]

Lex se unda. Если на частицу действуют силы, то скорость изменения ее импульса равна полной силе, дейст- [c.9]

Исследования разрушения образцов электрическими разрядами в широком диапазоне параметров импульса показали, что скорость изменения с1Ф/dn очень велик1а и уже при п>1 значения Ф(х) близки к единице. Согласно гидродинамической модели, количество трещин в зоне растрескивания и их расположение равновероятны по всем направлениям от канала разряда в экваториальном сечении образца. Если предложенная модель адекватна, можно считать, что равномерность разрушения заложена в физических основах электроимпульсного разрушения. Таким образом, следует ожидать, что показатель п во второй зоне не будет существенно отличаться от этого же показателя в зоне растрескивания для идеализированных форм образца (куб, цилиндр и т.д.). Поскольку в расчетной модели рассматриваем образцы, имеющие форму куба, и считаем, что усредненные осколки также кубической формы, а траектория канала разряда располагается по оси, соединяющей центры противолежащих сторон куба, то расчет показателя п можно провести для первой зоны (переизмельчения) и использовать полученное значение для второй зоны (растрескивания), полагая т = П2- Для определения щ рассмотрим первую зону разрушения (у9 = 7в выражении (2.26). Зная радиус первой зоны разрушения из выражения (2.22), определим вероятность появления осколков в интервале размеров 0<х<п. [c.91]

Так как система котел—бойлер обладает некоторой инерционностью, то для обеспечения устойчивости регулирования в рассматриваемой схеме предусмотрена установка электронного дифференциатора 48, который получает импульс от чувствительного манометра 17, измеряющего давление пара в котле и преобразующего изменение давления в пропорциональное значение переменного тока. Преобразованный в чувствительном манометре электроток подается к электронному дифференциатору 48, на выходе из которого появляется напряжение, пропорциональное скорости изменения давления пара в барабане котла. Это напряжение электронный регулятор температуры 41 получает немедленно, т. е. до изменения температуры воды, подаваемой в теплосеть, что позволяет привести в движение заслонку 10 и увеличить или уменьшить подачу газа в горелки. [c.81]

Скорость изменения температуры перегрева при регулировании не превышала 3 °С1мин, что приписывается ослабляющему действию корректирующего импульса, подаваемого на первый впрыск по расходу воды на второй впрыск. Это обстоятельство имеет важное значение для элементов, выполненных из аустенитной стали. [c.88]

Приведенные выводы оцраведливы е только для одноконтурной системы,, но и для двухконтурной (с дополнительным импульсом по скорости изменения температуры пара за пароохладителем), при условии, что два контура могут рассматриваться раздельно друг от друга (( 6-4). Качество регулирования в двухконтурной системе при внешних возмущениях (по нагрузке и теплу) определяется в основном показателями составляющей процесса в инерционном контуре. Уменьшение запаздывания по каналу регулируемого воздействия при двухконтурной схеме так же Необходимо и полезио, как и при одноконтурной схеме. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...