Распределение температуры вертикальное

Упражнение 2. Определение радиального распределения температуры по сечению дуги. При заданном расстоянии между электродами и заданной величине тока сфотографируйте спектр поперечного сечения дуги. Поскольку ось дуги расположена вертикально, для этого необходимо сфокусировать на щель изображение дуги, повернутое на 90°. Изображение поворачивают с помощью 45° призмы полного внутреннего отражения. Свет от дуги направляют в призму через одну из малых граней. Лучи испытывают полное внутреннее отражение на большой грани и выходят через вторую малую грань. Призма может поворачивать изображение на любой угол, в зависимости от угла поворота ее вокруг [c.241]

Рис. 20.2. Расчетное распределение температуры и скорости при свободном движении вдоль вертикальной плоской поверхности

Рис. 9.2. Распределение температуры д = /((/)и скорости Wx = f (у) по толщине пограничного слоя 6 при свободной конвекции вдоль вертикальной пластины

Рассмотрим структуру получившейся системы конечно-разностных уравнений и методику ее решения. Система (3.88), (3.89) для фактически распадается на не связанные между собой подсистемы, в каждую из которых входят только неизвестные, принадлежащие какой-либо из горизонтальных прямых . Эти подсистемы решаются путем прогонок по горизонталям в направлении оси х,. причем на каждом шаге по времени такие прогонки выполняются /И раз т -- 1,. .., М. Аналогично система (3.90), (3.91) распадается на вертикальные подсистемы, которые решаются прогонками в направлении у, которые выполняются N раз. Таким образом, для определения значений температуры и п, на новом временном слое сначала на основе распределения температуры предыдущего временного слоя ш прогонками в направлении х находится промежуточное распределение не имеющее самостоятельного значения, а затем на основе этого промежуточного распределения с помощью вертикальных прогонок вычисляется окончательное распределение нового временного слоя. [c.121]

В вертикальных и наклонных слоях при Сг Рг 124 (1 - - Рг) Я/б перенос тепла вычисляется по уравнению теплопроводности, и распределение температур в слое линейное. Здесь б, Н—толщина и высота слоя. При Ка < 10 [c.71]

Hia рис. 119 приведены варианты печей, в которых различными средствами стремятся достигнуть равномерного распределения температуры по объему печи равномерным распределением большого числа мелких горелок (а), созданием энергичной рециркуляции газов в вертикальной плоскости (б), созданием энергичной рециркуляции в горизонтальной плоскости (в). [c.217]

Плоская поверхностная струя выпускается из канала прямоугольного сечения в глубокий водоем с более холодной водой (рис. 1). Применяется метод расчета струйных потоков, предполагающий подобие распределения температур и скоростей в поперечных сечениях потока [1], которое при поверхностном сбросе теплой воды выполняется лишь при больших начальных числах Фруда и небольшом удалении от источника. На поведение поверхностного теплового потока сильно влияют силы гидростатического давления, возникающие вследствие неоднородности поля плотностей. Гидростатические силы приводят к усилению распространения сбросов в горизонтальном направлении и уменьшению вертикального смешения теплых вод с нижележащими слоями холодной воды. Влияние этих сил увеличивается по мере удаления от источника. При сбросе с достаточно большим начальным числом Фруда глубина струи на некотором участке возрастает, но затем с увеличением расстояния течение теряет струйный характер. Струя всплывает, растекаясь по поверхности водоема. Для расчета в струе выделяют начальный и основной [c.157]

Свободная конвекция в условиях турбулентного движения жидкости вдоль вертикальной нагретой пластины описывается уравнениями распределения температуры и скорости в пограничном слое в виде следующих формул [c.242]

Рис. 3-42. Схема развития пограничного слоя и распределение температуры между вертикальными пластинами.

Рис. 4-4. Влияние теплопроводности пластины на распределение температуры поверхности вертикальной пластины в отсутствие излучения.

Оно основано на теории Нуссельта (1916), но здесь по рекомендации Мак-Адамса (1954) множитель увеличен на 28% для учета волнообразования и других явлений. Соотношение справедливо для пленок, у которых распределение температуры не зависит от вертикального положения. Такой случай возможен, когда количество тепла, поступающее в жидкость со стороны газа, не меньше количества тепла, переданного через поверхность раздела жидкость — твердое тело. Если распределение температуры жидкости изменяется и зависит от вертикального (Положения, уравнение (2-30) становится непригодным для пользования. [c.59]

На распределение температур по вертикали оказывают влияние многие разнородные факторы температурная разность между внутренним и наружным воздухом расположение по высоте и в плане отопительных приборов соотношения теплозащитной способности вертикальных и горизонтальных ограждений, в частности, в связи с месторасположением помещения (в нижнем, промежуточном или верхнем этаже) воздухопроницаемость перекрытий наличие щелей в оконных и дверных проемах, обусловливающих общий воздухообмен и наличие токов воздуха на определенных горизонтах. [c.57]

Как и ожидалось, решение сошлось за одну итерацию. Окончательные результаты показывают, что выделение тепла создает высокую температуру в центре тела. Заметим также, что распределение температуры симметрично относительно горизонтальной и вертикальной линий, проходящих через центр тела. [c.130]

Атмосфера на своем протяжении не является однородной. Особенно резко ее свойства изменяются по вертикали. По составу, температурному режиму, электрическим характеристикам атмосфера в вертикальном направлении может быть разделена на ряд слоев. Особенно отчетливо различия в свойствах этих слоев проявляются в распределении температуры по высоте. [c.1000]

Рис. 1Х-2. Распределение температуры и скорости по толщине пограничного слоя б при свободной конвекции вдоль вертикальной стенки

Переходим теперь к различным предположениям относительно вертикального распределения температуры. В случае изотермической атмосферы, где с будет постоянной, соответствующее решение имеет вид [c.687]

В более общем случае, когда вертикальное распределение температуры является произвольным, мы снова обратимся к уравнениям (10) 311. Из них с помощью диференцирования получим [c.690]

В атмосферном воздухе при адиабатическом расслоении температура понижается на 1 °С при увеличении высоты примерно на 100 м. Если понижение температуры меньше указанного значения, то это означает, что наблюдаемое расслоение устойчивое. Повышение температуры при увеличении высоты означает еще большую устойчивость. Понижения температуры больше чем на 1 °С на 100 м высоты в свободной атмосфере вообще не бывает, так как такому распределению температуры соответствует неустойчивое состояние равновесия. Однако вблизи поверхности земли, когда почва теплее, чем воздух, часто наблюдается понижение температуры, большее 1 °С на 100 м высоты. Но в таком случае воздух не находится в равновесии, напротив, отдельные его части совершают вертикальные восходящие и нисходящие движения. [c.30]

Рис. 309. Распределение температур и скоростей около нагретой вертикальной стенки

Предыдущие рисунки относились к дуге с небольшими токами. На рис. 2-46 показано распределение температуры по сечению дуги между угольными электродами при токе 200 а [Л. 2-17]. Ось дуги была вертикальна, катод диаметром 5 жж был внизу, анод диаметром 35 мм — вверху. Длина дуги 4,7 сж. Дуга имела голубовато-белый яркий ствол, окруженный ореолом, внутренний слой которого имел фиолетовый, а наружный — желтый цвет. [c.42]

При растопке очередность зажигания горелок выбирается с таким расчетом, чтобы обеспечить равномерное распределение температур в объеме топочной камеры. Так, например, при установке четырех вертикальных щелевых горелок на боковых стенках топочной камеры после зажигания первой горелки следует разжечь горелку на противоположной стене. Прогрев топки вплоть до включения котла в паровую магистраль лучше производить на двух горелках во избежание ускоренной форсировки топки. [c.75]

Качество эмалевого покрытия зависит от скорости эмалирования, температуры в эмаль-печи, числа наносимых слоев, правильности подбора маршрута калибров (последовательность увеличения диаметра калибра), определяющего толщину наносимого изоляционного слоя за каждый проход провода через эмаль-печь, скорости газового потока в печи. При эмалировании тонкой проволоки скорость эмалирования выше, чем при эмалировании толстой, так как объем нагреваемого материала в данном случае меньше. Скорость эмалирования зависит от конструкции эмаль-печи, в первую очередь от ее длины и распределения температуры по длине. Так, на вертикальном эмаль-агрегате марки ЭТ-2 эмалируют проволоку диаметром 0,015—0,05 мм со скоростью до 70 м/мин, на эмаль-агрегате марки НОРЕ-МФ эмалируют проволоку диаметром 0,02—0,05 мм со скоростью до 600 м/мин проволока диаметром 0,3—1,1 мм эмалируется на эмаль-агрегате ВРЕ-144 со скоростью 22—68 м/мин. Необходимо отметить, что современные эмаль-печи представляют собой сложные агрегаты, снабженные специальными устройствами, позволяющими дожигать на катализаторе пары растворителей и веществ, выделяющихся в процессе термообработки, и утилизировать образующееся тепло. [c.137]

Если отбросить тривиальный случай WTq — О, соответствующий однородному по пространству распределению температуры, то из (2.3) следует, что WTq параллелен вектору y, т. е. имеет вертикальное направление. Таким образом, горизонтальные компоненты градиента температуры равны нулю [c.13]

Необходимое для равновесия линейное распределение температуры (2.6) легко, например, осуществить в плоском горизонтальном слое жидкости. Для этого параллельные горизонтальные плоскости, ограничивающие слой, должны поддерживаться при постоянных, не меняющихся вдоль этих плоскостей температурах. Градиент температуры в жидком слое будет тогда вертикальным, постоянным и равным по величине 0/Л, где 0 — разность температур границ, а Л — толщина слоя. [c.14]

Если теплопроводности жидкости и массива различны, то равновесное распределение температуры в жидкости (2.6) при условии задания постоянного вертикального градиента в массиве на бесконечности возможно лишь при специальных формах полости. Так, если полость представляет собой бесконечный вертикальный цилиндр произвольного сечения, то краевая задача, очевидно, имеет решение вида (2.6), описывающее распределение температуры во всем пространстве. Условие непрерывности тепловых потоков выполняется тривиальным образом при произвольных к и Хт, поскольку температура не зависит от нормальной к границе координаты. [c.15]

Таким образом, как и в случае вертикального слоя, возникает течение с линейным распределением температуры и кубическим профилем скорости. Интенсивность движения зависит от ориентации слоя. Наибольшая скорость движения имеет место при вертикальном расположении (а = 0°). При а— - 90° скорость [c.326]

В плоском вертикальном слое толщиной 2/г с разностью температур границ 20 возможно основное плоскопараллельное течение, в котором сохраняется обычное линейное распределение температуры, но наступает деформация профиля скорости [44] [c.75]

Задача допускает решение, описывающее параллельное вертикальное течение распределения температуры и скорости имеют вид [49 [c.80]

Распределение скорости оказьшается кубическим, т.е. таким же, как и в вертикальном слое между нагретыми до разной температуры плоскостями. Распределение температуры описьшается нечетным полиномом пятой степени. Хотя в любом вертикальном сечении поперечная разность температур между плоскостями отсутствует, само течение приводит к формированию возле верхней и нижней границ слоев, внутри которых имеется потенциально неустойчивая вертикальная стратификация. Течение (30.2), (30.5) может быть реализовано в средней части протяженного в горизонтальном направлении слоя, торцы которого имеют разную температуру, а горизонтальные границы обладают высокой теплопроводностью. [c.203]

Возовой Л.П. О режимах конвекции в вертикальном слое при наличии пространственно-периодического распределения температуры границ // Конвективные течения. - Пермь Перм. пед. ин-т, 1979 - С. 67-72. [c.315]

Под нейтральной температурной стратификацией следует понимать распределение температуры, при котором ее вертикальный градиент йТ (1г точно совпадает с адиабатическим градиентом Оа, определенным в п. 2.3. Действительно, только при этом условии вертикальные перемещения элементов среды не будут сопровождаться ни затратой, ни освобождением потенциальной энергии. Поскольку, однако, характерные значения вертикальных градиентов температуры в нижних десяти-пятнадцати метрах земной атмосферы почти на два порядка превосходят величину Оа, отличием этой величины от нуля чаще всего можно пренебречь. С этим обстоятельством связано также и то, что в приземном слое обычно можно не различать обычную температуру Т и потенциальную температуру 0, описываемую формулой (211). Поэтому в дальнейшем будем говорить [c.370]

В прецизионных измерениях спектральной яркости необходимо обеспечивать определенное положение и размер наблюдаемой площадки на ленте. Это вызвано тем, что избежать градиентов температуры и упоминавшихся выше вариаций излучательной способности от зерна к зерну невозможно. И хотя подробности распределения температуры вдоль ленты зависят от ее размера, теплопроводности, электропроводности и полной излучательной способности, результирующее распределение вблизи центра не должно сильно отличаться от параболического. Такие отличия, как это наблюдалось, возникают из-за вариаций толщины ленты и существенны для ламп с широкой и соответственно тонкой лентой. В газонаполненной лампе с вертикально расположенной лентой максимум смещается вверх от центра вследствие конвекции. В вакуумной лампе к заметной асимметрии распределения относительно центра приводит эффект Томсона. Наиболее высокая температура в вакуумной лампе всегда близка к отметке на краю ленты. На рис. 7.23 показаны градиенты температуры, измеренные при двух температурах на ленте лампы, конструкция которой приведена на рис. 7.19. Температурные градиенты на лентах газонаполненных ламп несколько больше, чем градиенты, показанные на рис. 7.23, и имеют асимметричный вид из-за конвекционных потоков. Конвекционные потоки существенно зависят от формы стеклянной оболочки и ее ориентации по отношению к вертикали. При некоторых ориентациях яркостная температура начинает испытывать весьма значительные циклические вариации с периодом порядка 10 с и амплитудой в несколько градусов. Перед градуи- [c.359]

Мы видели в 3, что если в находящейся в поле тяжести жидкости имеет место механическое равновесие, то распределение температуры в ней должно зависеть только от высоты г T = T z). Если же распределение температуры не удовлетворяет этохму требованию, являясь в общем случае функцией всех трех координат, то механическое равновесие в жидкости невозможно. Больше того, даже если T = T z), то механическое равновесие все же может оказаться невозможным, если вертикальный градиент температуры направлен вниз и по абсолютной величине превышает определенное предельное значение ( 4). [c.306]

Теплоотдачу при течении ртути в горизонтальных и вертикальных обогреваемых ( = onst) трубах из Ст. 20 диаметром 40 мм и длиной 3 м изучали В. М. Боришан-ский, Л. И. Гельман, Т. В. Заблоцкая, Н. И. Иващенко и И. 3. Копи [91]. Измеряли распределение температур по сечению потока на расстоянии (28- 35) / от начала обогреваемого участка и 65 d от начала трубы. Для этого же сечения рассчитывали теплоотдачу как по температуре стенки, так и по профилю температур. Опытные данные по теплоотдаче в виде зависимости Nu = f(Pe), полученные путем обработки температурных полей, (рис. 5.40), располагаются выше данных, рассчитанных по непосредственному измерению температуры стенки (рис. 5.41). Это обусловлено дополнительным контактным термическим сопротивлением на стенках труб. Расслоение опытных данных для вертикальных и [c.110]

Основываясь на изложенном, естественно предположить, что профиль кривых распределения температур в вертикально расположенном факеле должен быть симметричным относительно его оси (см. рис. 59). Это одинаково справедливо как для случая горения готовой горючей смеси, так и для случая горения газа в атмосфере воздуха. Уровень температур в пламени, очевидно, будет зависеть от теплотворности горючего газа, а также от физических параметров газа и воздуха и, конечно, от количества первичного воздуха в горючей смеси. При прочих равных условиях пламя предварительно подоготовленной горючей смеси будет наименьщих размеров и температура его будет наивысшей. По мере уменьшения содержания в смеси первичного воздуха объем и светимость пламени, а т кже его теплоотдача в окружающее пространство будут возрастать и, как следствие, будет снижаться температурный уровень факела. Профиль кривой распределения температур в поперечном сечении факела зависит от характера пламени (ламинарное и турбулентное). На рис. 67 показано распределение температур в простейшем случае (ламинарный факел) при сжигании готовой смеси. Кривая температур в этом случае в известной степени напоминает эпюру скоростей в ламинарном потоке. Профили температур для случаев горения в воздухе смеси газа с недостаточным количеством воздуха, а также при турбулентном характере струй будут носить более сложный характер. [c.129]

Рис. 4-5. Распределение температур в системе экранов при вертикальном расположенпи установки.

Вертикальное распределение температуры по Стандартной атмосфере (ГОСТ 4/jOlSl). [c.140]

В их экспериментах пластинка нержавеющей стали шириной 45,2 и длиной 83,8 см обтекалась воздухом с температурой торможения при мерно 305,5° К при давлениях от 62 до 165 кн1м и числах Маха от 0,43 до 3,50. Снизу пластинка была теплоизолирована, а верхняя ее плоскость была покрыта слоем нафталина толщиной от 0,25 до 0,50 м.ч в виде центральной полосы шириной 305 мм. В ходе опытов контролировался профиль поверхности нафталина вдоль оси пластины с помощью специально сконструированного прибора. По разности измеренных за определенное время вертикальных координат до и после помещения пластины в поток воздуха определялась скорость переноса массы в функции расстояния от переднего края модели. На рис. 5-5 показаны типичные профилограммы поверхности нафталина в опытах Шервуда — Тресса. Распределение температуры пластины измерялось термопарами, заделанными в нержавеющую сталь. [c.159]

При расчете температурных напряжений и перемещений с использованием экспериментальных температурных полей распределение температуры по окружности сепаратора может быть аппроксимировано формулой t = 105,5 + 29,8 os ф + 8,8 os 2ф, которая достаточно близко описывает реальное температурное поле по периметру корпуса (рис. 2). В, этом случае формулы для кольцевых и меридиональных температурных напряжений и вертикальных перемещенйй корпуса относительно периферийных опор принимают вид [c.137]

Количественное определение высоты фитиля или капиллярной перекачивающей способности может быть лучше всего произведено при работе тепловой трубы в вертикальном положении и подводе тепла к верхней части трубы, например путем электронагрева с помощью намотанной на верхнюю часть ленты сопротивления. Если расчетная высота фитиля больше, чем полная длина трубы, температура стенки трубы должна быть равномерной, так как труба при нормальной работе в режиме тепловой трубы должна иметь именно такое распределение температуры. Другими словами, при изменении температуры стенки трубы с помощью термопар, установленных вдоль стенки трубы с небольшими интервалами, высоту фйтиля можно будет определить по положению двух термопар, между которыми наблюдается максимальная разность температур. Для такого испытания достаточен лишь небольшой подвод тепла, так как он необходим для установления измеримой разности температур. Применение такой методики испытаний к щелочно-металлическим трубам требует равномерной изоляции трубы с тем, чтобы можно было поднять ее температуру выше точки плавления металла. Для тепловых труб с теплоносителями, тройная точка которых ниже окружающей температуры, нижняя часть трубы должна быть окружена низкотемпературным стоком, а не находиться при температуре окружающей среды. [c.179]

Итак, если происходит стационарное конвективное движение в бесконечнрм вертикальном канале со скоростями, параллельными оси, то распределение температуры имеет вид (10.10), где первое слагаемое —Аг дает равновесное распределение, а Т х,у) представляет собой искажение равновесного поля температуры, обусловленное конвекцией. Конвективное искажение температуры Т (х, у), как и скорость конвекции v (х, у), вообще говоря, не малы и определяются той же краевой задачей (10.5) — (10.9), что и малые возмущения. Собственные числа R этой краевой задачи являются, таким образом, не только критическими числами, определяющими порог устойчивости они в то же время являются характеристическими значениями параметра R, при которых только и возможна стационарная конвекция в вертикальном канале со скоростями, параллельными его оси. [c.70]

Мы рассмотрели вопрос о влиянии периодической модуляции на конвективную устойчивость. Имеет смысл постановка задачи об устойчивости и в случае апериодического изменения параметра. Типичный пример такой ситуации — задача о включении . Пусть, например, верхняя граница горизонтального слоя жидкости поддерживается при фиксированной температуре, а температура нижней границы монотонно растет со временем по некоторому закону. Возникающее при этом нестационарное распределение температуры (разумеется, при условии, что То зависит лишь от вертикальной координаты) соответствует равновесию, которое может оказаться неустойчивым. Аналогичные ситуации возникают и при других условиях подогрева заданный вцезащю э начальный момент времени и поддерживаемый [c.266]

Разумеется, в случае значительных градиентов температуры наличие архимедовых сил будет влиять не только на вертикальное распределение температуры, но и на вертикальное распределение средней влажности (а также и скорости ветра) об этом см. в IV разделе. Однако профиль средней влажности (как и профиль скорости ветра) удобен тем, что его можно наблюдать и в чистых условиях при изотермии, исключающей проявление архимедовых сил, в то время как профиль температуры имеет смысл изучать лишь при непостоянстве -средней температуры. [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...