Модели Закругления

В формулу (14.7) входит циркуляция Г. Для ее определения имеем постулат Чаплыгина—Жуковского. Непосредственное его при.менение затруднительно, так как у пластинки имеются две острые кромки. Нас интересует пластинка как модель закругленного спереди тонкого профиля с задней острой кромкой. Скорость в задней острой кромке будет конечна, если в соответствии с постулатом Чаплыгина — Жуковского циркуляцию определим по формуле (9.9) [c.159]

По данным тензометрических испытаний на металлической модели в масштабе 1 3, максимальные упругие напряжения возникают на внутренней поверхности в зоне закругления i/ i коэффициент концентрации при этом равен 2,4. [c.99]

Профилограф-профилометр модели 201. Этот прибор предназначен для измерения параметра Ra шероховатости в пределах от 0,04 до 8 мкм и записи неровностей высотой в пределах от 0,05 до 20 мкм на прямолинейных трассах поверхностей (плоскостей, образующих цилиндров, конусов и т. п.). Эти операции выполняются на сменных опорных колодках с радиусами закругления / 1 = 50 мм и плоской опорной колодке. Нагрузка на колодку 0,5 Н, кроме того, с помощью приспособления с внешней опорой на профилографе-профилометре можно проверять волнистость совместно с шероховатостью при шаге более 2,5 мм, а также, применив промежуточный щуп с радиусом сферы 2 мм, можно проверять волнистость без шероховатости. [c.136]

Радиусы закругления щупов составляют 0,5 и 1,5 мм (модель 218) или 2,5 мм (модель 255). [c.155]

На фиг. 257, а изображена литая, а на фиг. 257, б сварная заготовки корпуса. Если бы требовалось, чтобы сварная конструкция заготовки была по своим формам такой же, как и литая, т. е. имела бы закругленные углы и плавные переходы, то стоимость сварной конструкции превысила бы на 30% стоимость отливки, включая затраты на изготовление модели. В данном случае сварная заготовка обеспечила экономию в весе и в стоимости на 15%. [c.340]

Фиг. 10.15. Распределение меридиональных (слева) и кольцевых (справа) напряжений Стт и вдоль контура закругления у дна отверстия. Модель № 1 г/ ) = 0,50 (треугольники) модель М 2 г/Д = 0,29 (светлые кружки) модель. № 3 г ID = 0,08 (точки).

Сравнительно высокая концентрация напряжений во впадинах упорной резьбы с шагом 9,5 мм обусловлена главным образом малой величиной радиуса закругления впадины ( 0,8 мм). Сначала была опробована форма впадины в виде сопряжения дуг с радиусами 1,27 и 0,9 мм. Дуга радиусом 0,9 мм касалась дна основания, а дуга радиусом 1,27 мм касалась контактной поверхности зуба (фиг. 10.47). Линия, соединяющая центры этих двух дуг, образовывала угол 38° с линией, перпендикулярной оси модели. На фиг. 10.48 показано, как наибольшие напряжения изменяются в разных впадинах при указанной их форме. Критическая точка на поверхности первой впадины располагается под углом всего 23° по отношению к линии, перпендикулярной оси модели это свидетельствует о том, что наибольшие напряжения возникают на участке дуги меньшего радиуса около дна впадины. Во впадине девятого зуба наибольшие напряжения возникают на участке дуги большего радиуса. [c.315]

В последующей модели радиус по дну впадины был увеличен от 0,9 до 3,3 мм без изменения радиуса 1,27 мм (фиг. 10.47). Коэффициент концентрации напряжений при этом уменьшился до 5,8. Закругление по такому большому радиусу потребовало уменьшения канавки в конце резьбового участка на 0,6 мм. [c.315]

Кроме упорной резьбы, была рассмотрена также трапецеидальная резьба с тем же шагом 9,5 мм. Первоначально была исследована модель с радиусом закругления впадины 1,65 мм для всех впадин. На этой модели было получено наиболее благоприятное распределение напряжений из всех рассмотренных моделей с резьбой шага 9,5 мм. Распределение наибольших напряжений по впадинам для этой модели иллюстрируется на фиг. 10.48. [c.315]

Для оценки конструкции заряда обычно используются два коэффициента Ks,t и Ktu- Коэффициент K t есть отношение максимальной деформации на внутреннем контуре заряда при данной температуре к равномерной температурной деформации в свободном теле при той же температуре. Отношение Ktu максимальной деформации в модели заряда к максимальной деформации в кольце, ширина которого равна толщине свода заряда, вводится как коэффициент концентрации для внутреннего контура заряда. Здесь сводом называется зона от середины закругления в вершине звездообразного выреза на внутреннем канале до наружного контура заряда. [c.328]

Все модели имели дефекты в форме прорезей длина прорези 21 = = 10 мм, ширина h = 0,3 мм, радиус закругления конца прорези f = 0,15 мм. [c.320]

II класса — для радиусов больше 8 мм и в моделях III класса — для радиусов 10 мм и более врезкой деревянных планок по разъемным углам моделей 1, 11 и 111 классов прочности. В металлических моделях галтели выполняются в металле в большинстве случаев фрезерованием. Закругления [c.22]

В 1963 г. М. Д. Смирнов оптическим методом нашел значения (<Тг)тах И (а )тах (на контуре переходного закругления в стадии чисто упругой деформации) для модели зубца со следующими геометрическими параметрами а = 0° у = 45° р = 0] rjН = = 0,109 а = 0,0894 сП = 0,594 Ь = 1,0 мм Н = 29,42 мм] Р = 15,9 н . [c.158]

В целях унификации элементов моделей, сокращения разнообразия шаблонов и инструментов рекомендуется по возможности уменьшать число различных радиусов галтелей и закруглений. [c.53]

Для получения отливок, свободных от литейных пороков и остаточных напряжений, необходимо строго соблюдать плавность изменений сечений и не допускать соединения стенок без скруглений. Нежелательно, чтобы отношение толщин сопрягаемых стенок превышало 2. Сопряжение стенок разной толщины осуществляется с помощью клиновидного перехода с уклоном не более 1 5 сопряжение стенок под углом допускается без клиновидного перехода, при этом радиус перехода берется от Ve до Vs среднеарифметической толщины стенок, так как большое скопление материала в месте перехода может вызвать появление усадочных раковин и трещин. Число литейных закруглений в одной модели должно быть минимальным. [c.137]

Скругление входной кромки (модель Б на рис.90) — сильное средство для повышения эффективности влагоудаления. Плавное очертание входа в канал способствует подъему пелены. Закругление входной кромки должно быть таким, чтобы не нарушалось [c.232]

Радиусы галтелей в отливках при литье в песчаные и оболочковые формы, а также в формы, изготовленные по выплавляемым моделям, выполняют равными примерно половине толщины сопрягаемых стенок (при небольшой их толщине), но не менее 1—2 мм при литье в кокиль — равными полусумме толщин при литье под давлением — 1/3 суммы толщин сопрягаемых стенок. Выбранный радиус закругления сравнивают со значениями ряда чисел (согласно ГОСТ 10948—64), т. е. 1, 2, 3, 5, 8, 10, 16, 20, 25, 32, 40 и принимают равным ближайшему числу. В одной отливке рекомендуется иметь минимальное число значений радиусов. [c.382]

Модели объемной вибрационной обработки. Обработка происходит в прямолинейных, торообразных или спиральных контейнерах с круглым, U-образным, прямоугольным (прямоугольным с закругленными углами) поперечным сечением. Наполненный абразивом и деталями контейнер приводится в вибрационное движение. Успешное снятие слоя материала у детали (очистка поверхностей, удаление острых кромок, шлифование или полирование поверхности) происходит только тогда, когда имеет место достаточно интенсивное движение деталей относительно абразивной массы. Поэтому модели должны быть способны учитывать не только циркуляционную скорость (круговые движения) всей смеси абразива с деталями, но и изменение плотности всей массы. Важным показателем является и сила взаимодействия. На рис. 28 показана модель [9, 16], созданная для описания поведения смеси абразивных частиц и деталей в контейнере с круглым (U-образным) поперечным сечением Модель представляет собой упругий круг, у которого диаметр изменяется в зависимости от поджатия пружин Сг, соединяющих центральные массы абразива и деталей с периферийной суммарной массой т. Периферийная масса может двигаться вместе с контейнером, скользить или двигаться в режиме с подбрасыванием. Особенностью модели является допущение, что модель все время является круглой и радиус г (t) меняется в зависимости от того, как контейнер воздействует иа модель. Массы т позволяют описать циркуляционную скорость. Взаимные сдвиги [c.93]

При сопряжении двух и трех стеной отливок, получаемых в песчаных формах, радиус г определяют по графикам, приведенным на рис. 10. При литье в оболочковые формы и по выплавляемым моделям при одинаковой и малой толщине стенок радиусы и галтели выполняют равными половине толщины стенки, но не более 1—2 мм, а при значительной или различной толщине стенок — в пределах 3—5 мм. При литье в кокиль радиусы закруглений принимают равными половине толщины стенок отливки, но не менее 3—5 мм. [c.25]

Возможность имитации полей термических напряжений, а также условий термоусталостного разрушения различных типов лопаток ГТД путем подбора геометрии модели показана в работах [75, 102]. Для элементов клиновидной формы (см. рис. 1.16, е) градиент температур и конструктивная форма детали определят неравномерность распределения термоупругих осевых напряжений. Примерно одна треть объема материала, прилегающего к кромке лопатки, находится в линейном напряженном состоянии, а массивная часть клина — в объемном напряженном состоянии. Некоторые результаты исследований [102] по моделированию термонапряженного состояния кромок лопаток клиновидной модели представлены-на рис. 1.17. Путем варьирования основных геометрических параметров клина (радиус закругления кромки, угол раствора клина q> [c.31]

Основная идея подхода, лежащего в основе исследования дискретного контакта, состояла в рассмотрении фактического контакта поверхностей, обладающих микрорельефом, и процессов, протекающих в нём при фрикционном взаимодействии, с учётом взаимного влияния пятен контакта. Этот подход позволил выявить ряд нетривиальных аспектов коллективного поведения микроконтактов, в частности объяснить явления насыщения фактической области контакта, существования равновесной шероховатости и т.д. Учёт в модели одновременно дискретности контакта и неоднородности механических характеристик поверхностного слоя (глава 4) позволил установить места концентрации напряжений и характер разрушения покрытий, толщина которых соизмерима с характерными параметрами микронеровностей поверхности (высота, радиус закругления, расстояние между неровностями), при различном характере их нагружения, установить роль тонких поверхностных плёнок в условиях гидродинамического и граничного трения и т.д. Все эти результаты служат для объяснения процессов трения и изнашивания [c.450]

Отсюда вытекает единственно возможный вид контура, а именно очертание его должно соответствовать очертанию линии главного напряжения, образующей петлю вокруг болта. Поэтому необходимо задаться предварительно каким-либо контуром выбор этот можно сделать не вполне произвольно, так как в этой области имеются уже некоторые руководящие указания, основанные на опыте относительно распределения напряжений при тех или иных формах элемента имеются и результаты испытаний до разрушения, качественное же изучение прозрачных моделей дает полезные указания на то, как избежать ряда ошибок, например, резких изменений кривизны контура, ненапряженных частей материала и т. д. Оптические исследования 6.18 действительно, указывают желательность подбора таких очертаний, при которых напряжения по среднему поперечному сечению не могли бы переходить через нуль, так как в этом случае в сечении появятся сжимающие напряжения, увеличивающие максимум напряжений у болта этого перехода через нуль можно избежать прежде всего, выбирая более полный контур без чрезмерных где-либо закруглений, с достаточным запасом материала за болтом, что дает возможность свободного раз- [c.561]

Микронеровности литой поверхности ощупываются электроко-рундовой иглой с радиусом закругления 15-25 мкм. Высота микронеровностей определяется индикатором часового типа или про-филометром модели 252 или др. по ГОСТ 19300-86. [c.125]

Практически измерения производились на стальной модели длиной 24 дюйма (61 см), шириной 6 дюймов (15,2 сл) в самом широком месте и максимальной толщиной 1 дюйм (2,5 см) (рис. 182). Падение потенциала вдоль края образца mnpq исследовалось с использованием чувствительного гальванометра, концы которого были подсоединены к двум острым иглам, закрепленным на постоянном расстоянии друг от друга в 2 мм. Когда иглы касались пластинки, гальванометр показывал падение потенциала на расстоянии между иглами. Передвигая иглы вдоль закругления, можно было найти место максимального градиента электрического напряжения и замерить его. Отношение этого максимума к градиенту напряжения в отдаленной точке m (рис. 182, а) дает величину коэффициента концентрации в формуле [c.353]

И разрушении. Масштабный эффект заключается в изменении наблюдаемого физического поведения геометрически подобных моделей и конструкций с изменением абсолютного масштаба (масштабного фактора). При этом геометрическое подобие обоснованно рассматривается как макроскопическое подобие, для которого такие размеры, как диаметр зерна, расстояние между частицами и их размер, и другие микропараметры не учитывают. В этом и заключается сущность масштабного моделирования, так как в противном случае необходимо было бы всегда пользоваться результатами только натурных испытаний. Однако, используя моделирование, следует помнить, что масштабные эффекты при пластическом течении и разрушении проявляются в виде микропроцессов на макроуровне. Например, радиус закругления острой трещины зависит от микрострук-турных факторов. В связи с этим отношения радиуса закругления. трещины к ее длине и длины трещины к размеру образца становятся геометрически неподобными величинами. [c.434]

Литые детали. Корпусы, крышки, кронштейны, стойки, фланцы и другие детали сложной конфигурации отливают из чугуна СЧ 12-28, СЧ 15-32, силумина АЛ2, АЛ6, АЛ9 и других сплавов. Рекомендуется обрабатываемые поверхности деталей располагать в одной плоскости и делать выступающими на 2—5 мм над необрабатываемыми по возможности применять плоские и цилиндрические станки и делать их одинаковой толщины б без массивных приливов переходы толщины стенки от тонких б к более толстым 6i должны быть плавными с внутренним радиусом закругления R = 0,25 (б + бх) и наружным / = / + 0,5 (б -f + 6i) для увеличения жесткости детали применять ребра толщиной Д = (0,6- 0,8) б и высотой к 56. Конфигурация детали должна обеспечивать беспрепятственное извлечение модели из формы и иметь соответствтвующие уклоны (при глубине формовки Н < 25 мм уклон 1/5, при Н > 25 мм — 1/10). [c.164]

Впервые упрочненный пластик был использован в серийном производстве 5000 кабин для компании White Motor. Детали для кабин были отформованы под давлением на модельных плитах, а их соединение осуществлено путем склеивания. Плавные закругления при использовании пластика, а также наличие элементов, повышающих жесткость панелей, определили своеобразный стиль кабины. В результате существенных изменений, внесенных в конструкцию шасси, через несколько лет эту модель сняли с производства, однако многие автомобили все еще находятся в эксплуатации, имея общий пробег в миллион миль. Успех этой модели, а также многочисленных кабин-прототипов, изготовленных ручным формованием, и некоторых специальных моделей как в США, так и в других странах привел к общему признанию композиционных пластиков как вполне пригодных для деталей тяжелых грузовиков. В настоящее время композиционные материалы широко используются в спальных отсеках. [c.24]

Л. В. Кравчуком проведены расчеты термонапряженных состояний клинообразных образцов с различными углами раствора и радиусами закругления, а также величинами хорды клина. Эти данные обобщены в виде номограмм, которые позволяют без больших затрат труда выбирать размеры и форму клина, а также тепловой режим их испытаний. При этом можно получить в образце те же теп-лонапряжения, что и в реальной лопатке. На рис. 70 показана схема одной из таких номограмм. По известным распределениям температур и термических напряжений на кромке натурной лопатки, протермометрированной при некотором характерном режиме теплового нагружения, находим скорости изменения температуры кромки. Далее, задавшись определенным радиусом закругления клинообразного образца и соблюдая равенство скоростей изменения температур кромок клина и лопатки, можно определить рациональный угол его раствора. По величине максимальных термических напряжений на кромке находим значение хорды, которое должно соответствовать ранее найденным значениям угла раствора и радиуса закругления клина. На рис. 70 штриховыми прямыми линиями показан пример моделирования термонапряженного состояния одной из испытаннь х лопаток. Моделью служит клин с радиусом закругления 1,3 мм, углом раствора 17° и хордой 20 мм. [c.204]

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг1см . В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см . При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол. [c.288]

Модель Р работает на собственных сухих батареях. Отсчёт неровности определяется но гальванометру. Алмазная игла имеет на конце закругление радиусом 12 мк. Щуп профилометра перемещается вручную со скоростью, от 6 до 25 MMj eK. Наименьший диаметр [c.23]

На рис. 3 представлены графики распределения разностей напряжений Oz — О0 вдоль образующей оболочки, на рис. 4 — величина максимальных напряжений сгэтах) замеренных в местах закругления дефектов типа прорезей в различных слоях второй модели оболочки. [c.322]

Исследования концентраций напряжений вблизи вершин проре-вей, расположенных в разных слоях модели, показали, что в трехслойной гильзованной оболочке коэффициент концентрации в окрестности вершины прорези, имеющей радиус закругления г = 0,15 мм, изменяется от г, =5,2 на внутреннем до = 4—4,5 на внешнем слое. [c.329]

Данные испытаний для моделей шпилек при малоцикловг нагружении до разрушения характеризуются повышенным р бросом долговечностей, что объясняется в основном затруднена, ми в выполнении требований к минимальному радиусу закруглений впадин резьбы. Так, например [8], при номинальных напряжениях, равных 420—830 МПа, и долговечностях порядка 35 400— 1500 циклов уменьшение отношения радиуса закругления впадин резьбы к шагу от стандартного, равного 0,144, до 0,08—0,1 приводит к снижению долговечности в 2,5—3 раза и болеэ. [c.208]

Освоенные отечественной промышлениостью конструкции типового ряда башенных кранов типа КБ с грузовым моментом от 4 до 160 тм имеют ряд общих черт, которые можно охарактеризовать следующим. Все краны основных моделей рассмотренного типового ряда опираются на рельсовый ход, имеют поворотную колонну и подъемную стрелу, к концу которой подвешивается поднимаемый груз. Во всех крапах с грузовым моментом 25 — 160 тм предусмотрена запасовка канатов, обеспечивающая горизонтальный ход груза при изменении вылета, и возможность прохода кранов по закруглениям рельсового пути. [c.262]

Шестерни из пластмасс обладают способностью к самосмазыванию, имеют высокие химическую стойкость и ударную вязкость, являются низкощумными и т. д. Но по сравнению со стальными шестернями они выдерживают меньшие силовые нагрузки. Вследствие этого пластмассовые шестерни используются главным образом в редукторах различных контрольно-измерительных приборов. Однако если армировать пластмассовые шестерни высокопрочными волокнами, то можно повысить их стойкость к силовым воздействиям. Одной из основных прочностных характеристик шестерен является прочность зубьев при статическом изгибе. Для того чтобы выяснить эффективность армирования волокнами зуба шестерни, к которому приложена изгибающая нагрузка, прежде всего необходимо рассчитать распределение напряжений в изотропном зубе шестерни под действием изгибающей нагрузки. На рис. 5.23 показана модель зуба шестерни (модуль т = 5, число зубьев Z = 30, угол приложения нагрузки а = 20°), использованная для расчета распределения напряжений [12]. Как показано на рисунке, в точках F и F пересекаются центральная линия трохоиды, описанной относительно центра закругления зуба, и основная огибающая зуба. Введем систему координат OXY с центром в точке пересечения линии FF и осевой линии зуба шестерни. Нагрузка Р действует перпендикулярно к поверхности зуба у его края. При анализе напряжений в зубе шестерни предполагают плоское деформированное состояние и используют метод конечных элементов. На рис. 5.24 показано распределение главных напряжений внутри зуба шестерни, изготовленной из неармированной эпоксидной смолы. К краю этого зуба приложена нагрузка 9,8 Н/мм. Видно, что значительные напряжения возникают только вблизи поверхности зуба шестерни. Следовательно, если армировать волокнами поверхностный слой зуба, то можно ожидать повышения его прочности при изгибе. [c.197]

Экспериментальные исследования показывают, что наряду с перемещением и изменением размеров поверхности текучести в процессе пластического деформирования происходит изменение ее формы - образование закругленного угла в направлении нагружения и плоского участка с противоположной стороны. Однако учет этого изменения формы при практических расчетах и определении параметров уравнений пластического течения вносит очень большие усложнения. В то же время можно получить достаточно точные модели на базе учета только изотропного и кинематического (перемещения центра noBepxjto TH текучести) упрочнения, включив в него влияние кривизны траектории деформирования (зависимость упрочнения от направления нагружения) [5]. [c.373]

Зубила применяют круглого сечения в стержне как более простые в изготовлении и удобные для вырубки. Зубила с прямым лезвием служат для вырубкн сплошных слоев металла, например, при зачистке поверхности, пораженной мелкими волосовинами, зубила с закругленным лезвием — для вырубкн местных дефектов. Угол Заточки Зубила для мягкой стали 55—60°, для твердой стали 70—76°. Хвостовики зубил изготовляют коническими. Размеры конуса должны быть подобраны Таким образом, чтобы коническая часть зубила несколько выступала из втулки молотка. Всесоюзным проектно-технологическим институтом литейного производства разработан ряд новых виброза-щищенных рубильных молотков с энергией удара от 10 до 50 кДж моделей 165-0002, 165-0003, 165-0004, 165-0006. Молотки этой конструкции содержат новое воздухораспределительное устройство, которое повышает ударную мощность н комплексную виброзащиту, обеспечивающую гашение низко-и высокочастотной вибрации для безопасности рубщика. Ниже приведена характеристика рубильного молотка модели 165-0002 [c.543]

Модель эта изображена при нагрузке закругленными краями диска А, вста- [c.533]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...