Пластины кольцевые и круглые — Расчет

Для выбора аппроксимирующей стержневой системы вместо цилиндрической панели первоначально рассматривалась круглая плита с отверстием в центре, полученная при развертывании панели на плоскость. Для круглой плоской плиты при поперечной нагрузке, действующей по краю отверстия, имеется точное решение [18], которое использовано для оценки погрешности при расчете континуальной системы по дискретной расчетной схеме. Круглая пластина с отверстием разрезается на систему полос, расположенных в радиальных и кольцевых направлениях (рис. 1.22). Так как у края отверстия наблюдается резкое увеличение изгибающих моментов, то в этой зоне сделано более мелкое членение. Оси кольцевых и радиальных полос (на рис. 1.22 они показаны сплошной линией) соединяются в точках их пересечения шестью связями. В полученной системе высоты поперечных сечений всех стержней равны толщине оболочки, а их ширина равна ширине соответствующих полос. [c.37]

В данной работе выводятся формулы для приближенного определения концентрации напряжений по известным усилиям в гал-тельных сопряжениях оболочек ступенчато-переменной толщины, а также в сопряжениях тонких оболочек с массивными фланцами и круглыми пластинами. Для этого на основании экспериментальных данных и расчетов численными методами теории упругости траектории главных напряжений в меридиональной плоскости в окрестности галтели приближенно заменяются траекториями эллиптических (рис. 2, а) или гидродинамических (рис. 2, б) координатных линий, использованных в работе [6] соответственно для глубоких и мелких выточек (табл. 1). Предполагается, что концентрацией кольцевых напряжении и изменением жесткости галтельного сопряжения, вызванными концентрацией меридиональных напряжений и деформаций, можно пренебречь [2]. [c.76]

Левина 3. М. и Решетов Л. Н. Расчет и экспериментальное исследование изгиба круглых сложных пластин с радиальными и кольцевыми ребрами. Вестник машиностроения , № 2, 1959. [c.148]

Формулы для расчета круглых и кольцевых симметрично нагруженных пластин на ползучесть [c.296]

Теплообмен в кольцевых каналах и в канале между параллельными пластинами (предельный случай кольцевого канала) представляет особенно интересную задачу конвекции, так как появляется возможность несимметричного обогрева стенок канала. Метод расчета теплообмена при ламинарном течении в кольцевых каналах обсуждался в гл. 8. В той же главе рассмотрено применение метода суперпозиции для расчета теплообмена при несимметричном обогреве. Задача расчета теплообмена при турбулентном течении в кольцевом канале может быть решена с помощью описанных методов решения аналогичной задачи для круглой трубы. Появляется только одна новая трудность, связанная с определением отношения касательных напряжений на стенках канала и радиуса, при котором касательное напряжение равно нулю. Эти величины необходимы для определения коэффициентов турбулентного переноса и градиентов скорости на стенках канала. Если задача для ламинарного течения была полностью решена исходя из основных законов сохранения, то аналитические методы решения аналогичной задачи при турбулентном течении являются полуэмпирическими и опираются на опытные данные. Отношение касательных напряжений на стенках кольцевого канала при турбулентном течении можно установить путем экспериментального определения радиуса, соответствующего максимальной скорости в кольцевом канале. Из простого баланса сил, приложенных к контрольному объему, легко показать, что радиус, соответствующий нулевому касательному напряжению и максимуму скорости, однозначно связан с отношением касательных напряжений на стенках канала. [c.214]

Уравнения, применяемые для расчета длинных торсов-геликоидов, можно использовать для расчета круглых кольцевых пластин в неортогональных координатах и, v (рис. 7.4). Для этого необходимо принять й = 0. В этом случае получим плоское ребро возврата [c.210]

Изложенная в гл. 5, 5 методика расчета круглых пластин с кольцевыми ребрами полностью применима и при расчете пластин с высокими ребрами, только в матрице перехода через ребро, определяемой равенством (5.64), вместо жесткости EJ следует подставить Таким образом, взамен равенства (5.64) будет [c.335]

Как показано в п. 7.1, все основные соотношения теории круглых и кольцевых пластин могут быть получены из приведенных в п. 10.1 соотношений для оболочек вращения. В общем случае расчет пластины, усиленной радиальными ребрами, сводится к решению канонической системы уравнений (2.41). За [c.154]

При п = О получаем необходимые зависимости для расчета осесимметричной деформации круглых и кольцевых пластин. В этом случае наряду с численным решением можно применить излагаемый в настоящем параграфе аналитический метод. Принимаем [c.155]

Приближенный расчет круглых и кольцевых пластин, усиленных радиальными ребрами [c.161]

Изложенный выше расчет круглых и кольцевых пластин по конструктивно ортотропной схеме построен на предположении об осесимметричном характере деформированного состояния [c.164]

Критерии, определяющие пределы применимости такой схемы для расчета круглых и кольцевых пластин, приведены в п. 10.5, для цилиндрических оболочек — в п. 10.7. Эти критерии используют в той или иной модификации отношение жесткости ребер к жесткости кольцевого элемента. В случае сложной кольцевой детали такое отношение не может быть получено, поэтому упомянутые критерии не применяются. [c.201]

При определении этих напряжений можно использовать методы расчета круглых и кольцевых пластин, изложенные в п. 10.5, методы расчета цилиндрической оболочки, приведенные в п. 10.6, а также методы, описанные в работе [31]. [c.202]

Таким образом, для расчета слоистых круглых пластин с равномерной кольцевой армировкой применимы все формулы, полученные в предыдущих разделах. При нагружении таких пластин как сплошных, так и с отверстием в центре не возникает концентрации напряжений и недопустимого возрастания прогиба. [c.39]

Сборник содержит оригинальные разработки прочностных расчетов ряда машиностроительных конструкций и их элементов — анизотропных стеклопластиков, круглых и кольцевых пластин с выдавка-ми и кольцевыми ребрами жесткости, многослойных пластинчатых конструкций, спиральных сверл и др. [c.2]

РАСЧЕТ КРУГЛЫХ И КОЛЬЦЕВЫХ ПЛАСТИН С ВЫДАВКАМИ И КОЛЬЦЕВЫМИ РЕБРАМИ ЖЕСТКОСТИ [c.57]

Малинин Н. Н. Исследование установившейся ползучести круглых и кольцевых осесимметрично нагруженных пластин. Сб. Расчеты на прочность , вып. 9, Машгиз, 1963. [c.274]

Расчеты на прочность и жесткость деталей машиностроительных конструкций представлены расчетом коль- цевых изгибных пружин, исследованием напряжений в проволочных канатах, расчетом фланцевых соединений, круглых пластин с кольцевыми ребрами, зубчатых передач. [c.2]

Настоящая работа посвящена расчету подобных конструкций на прочность. В статье излагается метод расчета круглых пластин переменной толщины, концентрично соединенных с кольцевыми элементами и нагруженных осесимметричными изгибающими нагрузками и усилиями в срединной плоскости пластинки. [c.231]

Таким образом, в настоящей работе изложен аналитический метод расчета круглых пластин (дисков) переменной толщины, концентрично соединенных с кольцевыми ребрами в виде цилиндрических оболочек или круговых колец, осесимметрично нагруженных изгибающими и растягивающими нагрузками и вращающихся вокруг оси (учитывая, что внешняя нагрузка может быть приложена и к ребрам). [c.271]

М а л и н и н Н. П., Расчет круглых и кольцевых симметрично нагруженных пластин переменной толщины, сб. Расчеты на прочность, жесткость и ползучесть элементов машиностроительных конструкций , МВТУ, Машгиз, 1953. [c.274]

Из работ последнего времени, посвященных расчету круглых пластинок, снабженных кольцевыми ребрами, следует прежде всего указать статью С. Н. Соколова [9]. В этой работе обстоятельно изложен метод расчета круглых и кольцевых пластин, усиленных кольцевыми ребрами различной длины, подверженных осесимметричному нагружению. Благодаря применению в этой работе обобщенных уравнений изгиба круглых и кольцевых пластин, полученных ранее автором, решение компактно и ввиду наличия ряда вспомогательных таблиц весьма удобно для использования в расчетной практике. [c.97]

В работах Г. Е. Протасова [6], [7] приведены результаты экспериментальной проверки метода расчета С. Н. Соколова и исследована возможность уменьшения веса осесимметрично нагруженных круглых пластин путем усиления их кольцевыми ребрами жесткости. [c.97]

Эффективный графо-аналитический метод расчета круглых осесимметрично нагруженных пластин, подкрепленных короткими кольцевыми ребрами, предложен С. Д. Пономаревым [4], [5]. Метод прост, нагляден и может оказать конструкторам серьезную помощь при проектировании таких пластин. [c.97]

В работе [3 ] приведено иное решение этой задачи, основанное на интегрировании нелинейного дифференциального уравнения изгиба пластины широко известным в инженерной практике методом Бубнова — Галеркина. При этом было рассмотрено несколько примеров расчета круглых и кольцевых осесимметрично нагруженных пластин. Где это было возможно, полученные результаты сопоставлены с результатами, найденными Л. М. Качановым, а в случае кольцевых пластин также с данными, полученными по теории колец [4]. [c.173]

Излагаются методы расчета на устойчивость сжатых стержней и пружин, сжатых естественно-закрученных стержней, а также скрученных и сжато-скрученных стержней. Рассматривается устойчивость колец и плоской формы изгиба брусьев различного вида, а также устойчивость тонкостенных элементов конструкций, прямоугольных, круглых и кольцевых пластин и оболочек вращения. [c.2]

РАСЧЕТЫ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ТОНКИХ КРУГЛЫХ И КОЛЬЦЕВЫХ ПЛАСТИН [c.989]

Расчеты на устойчивость тонких круглых и кольцевых пластин [c.990]

Изложенный в предыдущем параграфе алгоритм позволяет с достаточной для практики точностью производить расчеты самых различных оболочек и круглых (кольцевых) пластин. Однако его реализация требует применения ЭВМ. Во многих случаях могут применяться сравнительно простые формулы, позволяющие в первом приближении определять необходимые параметры конструктивно ортотропных оболочек при осесимметричной нагрузке. Сначала получим аналитическое решение системы дифференциальных уравнений конструктивно ортотроп-ной оболочки. Рассмотрим случай, когда ребра расположены симметрично по обе стороны оболочки, т. е. примем Zp = 0. Для приближенного расчета оболочек с односторонними ребрами также можно пользоваться формулами, приведенными ниже, хотя это связано с некоторой дополнительной погрешностью. [c.149]

Рассматриваемая деталь может содержать кольцевые эле-мекты различной формы кольцевые стержни, круглые кольцевые пластины, оболочки вращения с произвольной формой меридиана. Решение задачи сопряжения этих элементов с ребрами в достаточно точной постановке представляется в настоящее время весьма громоздким и трудно осуществимым на практике. В работе [65] описан расчет, основанный на применении метода конечных элементов с трехмерными элементами для решения подобной задачи. Аналогичные расчеты могут быть выполнены по программе Мираж [17] или ее модификациям ( Супер и Лира ). Эти расчеты пока мало используются в машино- [c.184]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

На основе приведенных конечно-разностных соотношений и алгоритма peiaflHsanHH явной однородной схемы расчета разработана программа на языке ФОРТРАН с выводом графической информации- с помощью сервисных подпрограмм ГРАФОРа [86]. Расчеты дияамич еского деформирования круговых пластин, защемленных по внешнему контуру при центральном и кольцевом распределе-лении заданного начального импульса скоростей и соударений с жесткой преградой, дают сходные результаты, рассмотренные в предыдущем параграфе. В то же время осесимметричное деформирование имеет свои особенности. На рис. 8, а представлены результаты расчета изменения формы меридиана круглой пластины радиусом 0,5, толщиной 0,01 м из алюминиевого сплава, нагруженной локализованным импульсом начальной скорости [c.75]

Гершунов Е, М. Расчеты круглых и кольцевых пластин на действие произвольной динамической нагрузки.— Изв. АН СССР, Механика и машиностроение, 1964, 6. [c.301]

На основании рассмотренных выше частных случаев разберем несколько примеров расчета круглых и кольцевых пластин постояп ной толщины. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...