Слитки модификаторы

В работе [4] впервые исследовали влияние модификаторов на дислокационную структуру кремнистого железа. Скопление дислокаций и их блокирование примесями у границ зерен литого металла может привести к возникновению очень больших локальных напряжений, вызывающих образование трещин при деформации слитка. Модификаторы, взаимодействуя с примесями, должны, очевидно, способствовать более равномерному распределению дислокаций в кристаллизующемся металле. [c.7]

Однако слитки вольфрама после электронно-лучевого переплава заготовок получаются очень крупнокристаллическими. Пластическая деформация таких слитков затруднена. В большинстве случаев их переплавляют в дуговых печах с добавкой в качестве модификаторов (для измельчения зерна) небольших количеств карбидов циркония или ниобия. [c.423]

В книге излагаются основы модифицирования слитка, критерии выбора модификатора, методики исследования характеристик жидкой стали и фронта кристаллизации. Рассматриваются различные способы воздействия на структуру и свойства литого металла и обсуждаются отдельные рекомендации, направленные на улучшение качества стали. Предлагается совместное использование модификатора, затравки и ультразвука для получения качественного слитка. [c.2]

Увеличение скорости теплоотвода при кристаллизации, как известно, способствует уменьшению неоднородности стального слитка. Однако разливка в медный водоохлаждаемый кристаллизатор сопровождается возникновением больших напряжений, и в случае недостаточно высоких механических свойств стали при температурах, близких к солидусу, появлением трещин в слитке. Разработанным нами методом вакуум-кристаллизации обнаружено влияние модификаторов на уменьшение напряжений в корке слитка, что приводит к предотвращению трещинообразования. [c.8]

Методом вакуум-кристаллизации можно более точно определить скорость затвердевания корки слитка, особенно в начальный момент кристаллизации. Этим методом можно оценивать и некоторые другие характеристики склонность стали к переохлаждению, форму фронта кристаллизации, характер дендритной структуры, склонность к образованию пористости и трещин, а также влияние модификаторов на эти характеристики. [c.9]

B. К. Семенченко [103] считает, что растворимые модификаторы, уменьшающие поверхностное натяжение металлов на границе жидкость — пар, оказывают влияние на изменение структуры слитка. Для характеристики влияния того или иного элемента на 0 какого-либо металла, автор вводит понятие обобщенного момента [c.113]

К настоящему времени накоплен экспериментальный материал о влиянии модификаторов, растворимых в жидкой фазе и практически нерастворимых в твердой фазе, на измельчение структуры слитка. Эффект модифицирования зависит от коэффициента распределения К, равного отношению растворимости элемента в твердой фазе к растворимости его в жидкой фазе. Чем меньше К, тем больший эффект оказывает модификатор на измельчение структуры слитка. [c.116]

Нерастворимые примеси играют большую роль в процессе кристаллизации слитка. Различают несколько видов нерастворимых модификаторов неизоморфные, эпитаксиальные и изоморфные. Теория активирования нерастворимых примесей, предложенная В. И. Даниловым, в литературе освещена недостаточно. [c.123]

Известно, что изучение влияния модификаторов на параметры кристаллизации стального слитка связано с большими трудностями, поэтому большинство исследований в этой области выполнено на модельных материалах— органических и неорганических веществах и легкоплавких металлах. [c.123]

Эффективность воздействия модификаторов на формирование структуры слитка можно оценить по их влиянию на величину переохлаждения расплава. Для изучения влияния растворимых примесей на переохлаждение необходимо очистить расплав от нерастворимых примесей (или их дезактивировать) и установить оптимальные условия измерений переохлаждения (объем вещества, скорость охлаждения). [c.133]

ВЛИЯНИЕ МОДИФИКАТОРОВ НА ДЕФОРМАЦИЮ И СКОРОСТЬ КРИСТАЛЛИЗАЦИИ КОРКИ СЛИТКА [c.149]

Исследованием структуры цинковых полых слитков, полученных методом вакуум-кристаллизации, установлено, что неравномерность фронта кристаллизации обусловлена различной скоростью роста столбчатых кристаллов, зависящей от скорости теплоотвода. В связи с этим сделана попытка воздействовать на параметры кристаллизации путем модифицирования расплава малыми добавками. Обнаружено, что добавка 0,2% Mg предотвращает образование граней, и форма внутренней поверхности цинкового полого слитка приближается к цилиндрической (рис. 34). Добавки 0,1% d к РЬ, 0,05% Se к Sn и 0,05% Ti к А1 оказали такое же влияние. При меньших концентрациях выбранных модификаторов их действие сказывается таким же образом, однако форма внутренней поверхности полого слитка получается менее цилиндрической. Измерением диаметров показано, что полые слитки из модифицированных металлов имеют более правильную форму наружной поверхности. [c.149]

Результаты описанных выше исследований показали, что закономерности, наблюдаемые при кристаллизации полых слитков из легкоплавких металлов, имеют место и при затвердевании полых слитков из тугоплавких сплавов. Механизм уменьшения деформации и увеличения скорости затвердевания полых слитков под действием модификаторов возможно следующий. В первый момент соприкосновения немодифицированного расплава со стенкой изложницы вследствие большой работы образования зародышей центры кристаллизации возникают в узком слое расплава и не одновременно. Поэтому рост кристаллов происходит неравномерно, и затвердевающая корка деформируется из-за возникающих на- [c.153]

При введении в расплав соответствующих модификаторов уменьшается работа образования зародышей, скорость зарождения центров кристаллизации в переохлажденном расплаве увеличивается, и происходит одновременный рост большого количества тонких столбчатых кристаллов, имеющих примерно одинаковую направленность. Вследствие этого фронт кристаллизации становится более равномерным, что способствует ослаблению возникающих напряжений в корке слитка, уменьшению ее деформации и образованию равномерного зазора. Толщина зазора к тому же становится меньше, так как модификаторы способствуют уменьшению усадки, что установлено измерением диаметров модифицированных и немодифицированных полых слитков. Кроме того, происходящая под влиянием модификаторов дегазация расплава устраняет выделение на фронте кристаллизации газовых пузырьков, тормозящих затвердевание слитка. [c.154]

Целесообразно исследовать возможность совместного применения затравки и модификаторов для рафинирования сталей и сплавов как в вакуумных индукционных печах большой емкости, так и при отливке обычных и непрерывных слитков. [c.160]

СОВМЕСТНОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ МОДИФИКАТОРОВ И УЛЬТРАЗВУКА НА СТРУКТУРУ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СЛИТКА [c.176]

В работе [143] исследовали влияние ультразвука на структуру модифицированных Bi и Zn. Для Hi в качестве модификатора использовали Na, в малых концентрациях снижающий поверхностное натяжение на границе жидкость — пар, а для Zn использовали Mg. Результаты влияния концентрации модификаторов на число зерен в единице объема слитков, обработанных и не обработанных ультразвуком, показаны на рис. 45. Влияние Na на измельчение структуры Bi незначительно, причем при 0,05% Na на кривой 1 (рис. 45, а) имеется четко выраженный максимум. При совместном воздействии модификатора и ультразвука (кривая 2) структура слитка сильно измельчается, число зерен в единице объема увеличивается больше чем на порядок, при этом максимум на кривой отсутствует. Наибольшее влияние отмечается при очень малых концентрациях Na — от 0,01 до 0,025%- Модификатор Mg оказывает значительное влияние на структуру цинкового слитка при больших концентрациях. При 0,25% Mg на кривой I (рис. 45, б) имеется максимум. Совместное воздействие модификатора и ультразвука (кривая 2) сильно измельчает структуру цинкового слитка, однако эффект измельчения несколько меньший, чем в случае Bt. Максимум на кривой 2, как И в предыдущем случае, отсутствует. Следует отметить, что при [c.177]

В работе [7] исследовали влияние ультразвука на структуру силумина, модифицированного 0,1% Na. При модифицировании несколько изменяется форма первичных кристаллов кремния, однако грубая структура эвтектики, характерная для немодифицированного сплава, не измельчается. Совместное воздействие модификатора и ультразвука способствует устранению крупных сегрегаций избыточного Si и образованию диспергированной псевдоэвтектической структуры, равномерно распределенной по сечению слитка. Такое же влияние оказывает Р при ультразвуковой обработке сплава с 20% Si. [c.179]

Улучшения структуры слитка можно достичь также воздействием на процесс кристаллизации химическим (модифицируюш,ие добавки) и физическим (ультразвук) путем. Модифицирование силумина с 10,8% Si модификатором состава 20% LiF+80% Li l позволяет затем деформировать этот литейный сплав горячей и холодной прокаткой. [c.503]

Модифицирование — использование специально вводимых в жидкий металл примесей (модификаторов) для получения мелкого зерна по описанному выше механизму. Эти примеси, практически не изменяя химического состава сплава, вызывают при кристаллизации измельчение зерна и в итоге улучшение механических свойств. Так, например, при модифицировании магниевых сплавов зерно уменьшается с 0,2—0,3 до 0,0 —0,02 мм. При литье слитков в фасонных отливках модифицирование чаще проводят введением в расплав добавок, которые образуют тугоплавкие соединения (карбиды, нитриды, оксиды), кристаллизирующиеся в первую очередь. Выделяясь в виде мельчайших частиц, эти соединения служат зародышами образующихся при затвердевании 1фисталлов (модификаторы I рода). В качестве модификаторов при модифицировании алюминиевых сплавов применяют Т1, V, 2г стали — А1, V, Т . Иногда используют растворимые в жидком металле модификаторы (модификаторы II рода), избирательно адсорбирующиеся на кристаллическом зародыше, которые снижают межфазовое поверхностное натяжение и затрудняют рост кристаллитов. Для алюминиевых сплавов в качестве модификаторов II рода используют В , Ка, К, для стали — редкоземельные элементы (РЗМ). [c.32]

Лабораторные опыты показали, что помимо ферритообразующих примесей с этой Целью могут быть использованы элементы-модификаторы кальций, магний, бор, а также в известной степени и РЗМ (лантан и церий). В сталеплавильном и литейном производстве уже давно пользуются этими средствами для измельчения структуры слитков и отливок аустеннтных сталей и сплавов. В металлургическом производстве введение указанных элементов осуществляется непосредственным присаживанием в жидкую ванну. В реальных условиях сварки плавлением введение в сварочную ванну элементов-модификаторов и РЗМ, отличающихся большим сродством к кислороду, представляет сложную задачу. Все эти элементы могут быть введены в ванну через электродную проволоку. Однако, как показали опыты, попадая в наиболее перегретую часть металлической ванны, они дезактивируются и уже не оказывают или почти не оказывают измельчающего действия. Поэтому более эффективным является введение элементов-модификаторов и инокуляторов, в том числе и легкоокисляющихся РЗМ, через добавочную (без тока) проволоку в наиболее холодную хвостовую часть сварочной ванны. Такая схема введения модификаторов, легко осуществляемая в лабораторных условиях [3], не нашла применения на практике. Это объясняется малой гибкостью предложенной схемы. На самом деле, подача присадочной проволоки должна производиться в заданную точку металлической ванны со строго определенной скоростью, обеспечивающей введение дозированных количеств примесей и расплавление присадочной проволоки в самой ванне. Долн<ны быть также приняты меры [c.113]

В связи с необходимостью решения проблемы повышения качества литого металла вопросам модифицирования в последнее десятилетие уделяется особое внимание. Это подтверждается возросшим числом публикаций по этому вопросу в отечественной и зарубежной литературе. Большинство авторов приходит к выводу, что наиболее эффективными модификаторами стали и чугуна являются комплексные модификаторы и инокуляторы. Применение инокуляторов и микрохолодильников для повышения скорости кристаллизации, снижения физической, химической и структурной неоднородности крупных слитков и отливок имеет хорошие перспективы. На наш взгляд воздействие дисперсных тугоплавких включений на образование центров кристаллизации нельзя рассматривать только с позиции кристаллоструктурного соответствия, необходимо учитывать также химию связей этих соединений. [c.4]

Для определения оптимальной концентрации модификатора используют методы измерения поверхностного натяжения на границе жидкость — пар. С этой же целью изучают влияние модификаторов на коэффициент кинематической вязкости и на степень переохлаждения жидкой стали. По температурной зависимости кинематической вязкости и величине переохлаждения можно косвенно оценить взаимодействие инородных и основных атомов и степень активации и дезактивации нерастворимых примесей в расплаве. Последний вопрос слабо освещен в литературе, несмотря на его существенную роль при модифицировании слитка. Определяя температуру дезактивации примесей, можно установить склонность к зародышеобразова-нию в стали, подлежащей модифицированию, и активность затравки. [c.7]

Дислокации, ответственные за механические Bofi-ства и поведение металла при пластической деформации, возникают в большом количестве уже при кристаллизации слитка (Я. В. Гречный, К. М. Жак, Э. Н. Погребной [70, с. 241—248 ). Дислокации при росте кристаллов скопляются в основном на границах зерен. Интенсивность перемещения дислокаций в объем зерна зависит от их природы и состояния границ зерен [8 ]. При исследовании железа замечено, что длина пробега краевых дислокаций значительно больше, чем винтовых. В трансформаторной стали относительная скорость винтовых и краевых дислокаций в 25 раз выше у последних. Состояние границ характеризуется скоплением примесей, которые блокируют движение дислокаций. Таким образом, движение дислокаций обусловлено барьерным эффектом границ зерен. Несомненно, на возникновение и распределение дислокаций большое влияние должны оказывать модификаторы, однако этому вопросу посвящено небольшое количество исследований. [c.73]

Дислокации могут препятствовать движению малоугловых границ или поглощаться ими, что оказывает влияние на возрастание граничного угла и разориенти-ровку границ зерен. Следует отметить, что структура границ резко отличается от структуры приграничных участков зерна. Высказывалось даже малообоснованное предположение (Ф. Вайнбер [80, с. 126—171]), что структура границ с большой разориентировкой подобна структуре жидкости, хотя большеугловые границы зерен имеют кристаллическую структуру дальнего порядка, а жидкость — мгновенную структуру ближнего порядка. Ширина границ зерен в чистых металлах может состоять из одного или нескольких атомных слоев. В сплавах, в зависимости от коэффициента распределения второго компонента, ширина границ достигает значительных размеров, особенно при небольшой скорости роста столбчатых кристаллов. Скопление дислокаций и наличие крупных выделений на границе перехода от одной структурной зоны к другой должно оказывать отрицательное влияние на механические свойства и деформируемость слитка. Применение модификаторов [4] и затравки может способствовать рафинированию расплава и более равномерному распределению дислокаций в слитке. [c.74]

Таким образом, анализируя механизм формирования структурных зон в слитке и причины появления наиболее распространенных дефектов, можно наметить пути получения качественного слитка. Чем больше загрязнен металл, тем в большей степени свойства его зависят от величины зерна. Наилучшие свойства обеспечивает слиток с однородной плотной мелкозернистой структурой и равномерным распределением примесей и дислокаций по объему. В этом плане идеальной была бы равноосная мелкозернистая структура, при которой однородность рассредоточения примесей максимальна, а вероятность возникновения напряжений, связанных с различной ориентацией и зачастую превышающих силы сцепления [85], минимальна. Но практически получить слиток с подобной структурой удается в очень редких случаях. Легче регулировать соотношение структурных зон и величину зерна в каждой из них. Наружная зона замороженных кристаллов (если она образуется) из-за наличия поверхностных дефектов часто удаляется либо механическим путем, либо окислением в нагревательных колодцах. Центральная равноосная зона во многих случаях разнозерниста, загрязнена примесями и поражена пористостью. Для ее улучшения пытаются использовать различные методы воздействия на процесс кристаллизации слитка. Столбчатая зона более однородна, если границы кристаллов не обогащены хрупкими фазами. При направленной кристаллизации непрерывного плоского слитка можно получить однородную плотную столбчатую структуру. Желательно иметь тонкие кристаллы, приближающиеся к нитевидным (Е. И. Гиваргазов, Ю. Г. Костюк [84, с. 242—249]), с малой плотностью дислокаций, и чтобы границы их не были обогащены хрупкой составляющей. Чем тоньше столбчатые кристаллы, тем более равномерно распределены примеси в слитке. При помощи модификаторов можно получать слитки, состоящие из тонких столбчатых кристаллов, регулировать соотношение зон и величину зерна в них. Модифицирование, кроме того, оказывает влияние на дегазацию и повышение механических свойств, что приводит к уменьшению пористости и трещин в слитке. [c.106]

Растворимые примеси могут оказывать влияние на кристаллизацию стального слитка, изменяя скорость зарождения центров кристаллизации к их роста. Механизм модифицирования изучали многие исследователи. II. А. Ребиндер объясняет механизм модифицирования избирательной адсорбцией поверхностно активных примесей на фронте кристаллизации, из-за чего тормозится рост кристаллов. М. С. Липман в развитие идей Ребиндера приводит большой экспериментальный материал, показывающий, что модифицируюш,ее действие поверхностно активных элементов тем выше, чем больше их атомный радиус по отношению к растворителю. Высказывается мнение, что насыщение адсорбционного моно-молекулярного слоя на грани растущего кристалла обусловлено ограниченной растворимостью модификатора в твердом растворе. [c.107]

В. И. Архаров [94, с. 26—33] связывает механизм модифицирования с внутренней адсорбцией горофиль-ных компонентов в слитке. Внутренняя адсорбция отличается от внешней тем, что первая осуществляется в трехмерных, а вторая — в двухмерных зонах. Концентрация модификатора в зонах внутренней адсорбции может быть сильно увеличена вследствие наличия дефектов в кристаллической решетке основного металла. Речь идет о малых концентрациях модификатора, рассчитанных на весь объем расплава и значительно меньших предела его растворимости в модифицируемом слит- [c.107]

Авторы работы [100] использовали донорно-акцеп-торную теорию взаимодействия электронов в полупроводниковых материалах для объяснения механизма модифицирования А1 переходными металлами с недостроенной с -электронной оболочкой (Ti, Zr, V, Nb, r и др.). Акцептирующую способность элементов оценивали по степени измельчения структуры алюминиевого слитка. Наибольшей акцептирующей способностью обладает Ti, наименьшей — Сг. Воздействие на структуру слитка таких модификаторов, как Ti и Zr, обладающих каждый в отдельности большой акцептирующей способностью в А1, при совместном их введении в расплав неаддитивно. Уменьшение влияния совместно введенных модификаторов на измельчение зерна в алюминиевом слитке объясняется активным Sd-обменом между Ti и Zr. Образование при модифицировании интерметаллидов, служащих дополнительными ц. к., связывают также со степенью акцептирования переходных металлов. Одним из основных факторов, определяющих модифицирующую способность переходных металлов, являются число и энергетическое состояние электронов на недостроенных оболочках изолированных атомов. По мнению авторов, изложенные соображения позволяют менее эмпирично подходить к выбору модификаторов. Предлагаемая гипотеза перекликается в известной мере с гипотезами Григоровича и других авторов. [c.111]

Ю. Я. Скок [10, с. 110—115] обнаружил значительное различие переохлаждения стали 34ХНЗМ промышленной выплавки (160° С) по сравнению с синтетической (270° С) или после переплава ее в иенском стекле (255°С). Низкие значения переохлаждения промышленной стали связаны с наличием активированных нерастворимых примесей, которые дезактивировались при переплаве. В этой же работе приводится большое количество экспериментальных данных о влиянии различных модификаторов на переохлаждение расплава и структуру слитка. [c.138]

Модификаторы повышают температуру перегрева расплава, при которой связь конечной структуры с исходной мелкозернистой сохраняется. При модифицировании Zn 0,1% Mg структура слитка получается мелкозернистой. При его расплавлении, перегреве на 300° С и последующем затвердевании структура остается мелкозернистой. Такое же воздействие оказал Ti на структуру А1. В мелкозернистом слитке А1 с 0,1% Ti после расплавления с перегревом на 350° С структура почти не изменилась. При повышении концентрации Ti до 0,3% (Д. Е. Овсиенко [101, с. 76—85]) связь между исходной мелкозернистой структурой и конечной сохраняется при перегреве до 500° С. Устойчивость связи между исходной и конечной структурой свидетельствует об образовании изоморфных примесей при модифицировании алюминия титаном. Согласно диаграмме состояния, уже при малых концентрациях Ti образуется интерметаллид AlTi, который, очевидно, является изоморфной примесью, способствующей увеличению центров кристаллизации при затвердевании А1. [c.148]

Продукты реакции модификаторов с атомами примесей, имеющие более высокую температуру плавления и нерастворяющиеся в жидкой стали, находятся в расплаве в переохлажденном состоянии и могут кристаллизоваться, образуя неметаллические включения в жидкой стали до ее затвердевания. Более легкоплавкие продукты реакции кристаллизуются в процессе затвердевания или охлаждения слитка в зависимости от температуры их плавления. Количество, размер и форма неметаллических включений зависят от активности, концентрации, сочетания добавок, времени взаимодействия с примесями, скорости роста образующихся соединений. [c.161]

Желательно, чтобы модификаторы изменили характер неметаллических включений таким образом, чтобы форма, размеры и распределение их в стали способствовали улучшению деформируемости слитка. Особенно важно предотвратить образование хрупких неметаллических включений больщих размеров несферической формы, или создать условия для их всплывания. Всплывание образовавшихся неметаллических включений обусловлено плотностью, формой, размером и степенью смачиваемости частицы жидкой сталью. Чем больше размер, меньше плотность и степень смачиваемости, тем быстрее частица всплывает на зеркало металла. Всплыванию также способствуют отсутствие ребер и граней на поверхности включения и конвекция расплава. [c.161]

Такие добавки, как В и Ti ограничивают рост столбчатых кристаллов при низкотемпературной разливке стали Х27 и Х23Н18. Их влияние уменьшается при высокотемпературной разливке, что можно объяснить дезактивацией нерастворимых примесей. Установлено, что низкотемпературная разливка через стопор предварительно перегретого алюминия, 5%-ной алюминиевой бронзы и ферритной стали Х27, в которых произошла дезактивация нерастворимых примесей, приводит к образованию столбчатой структуры в слитке. Если же расплав не перегревался выше температуры дезактивации нерастворимых примесей, то при низкотемпературной разливке всегда получается мелкозернистая структура. Такое же явление наблюдается и в модифицированном металле. Модификаторы повышают диапазон температур, в котором можно получить мелкое зерно. [c.167]

Тот факт, что модификаторы воздействуют на измельчение структуры слитка более интенсивно при низкотемпературной разливке, можно связать не только с температурой дезактивации нерастворимых примесей, но и с особенностями структуры жидкости. В слабо перегретом расплаве, благодаря большей упорядоченности и длительности жизни микрогруппировок, адсорбция модифицирующих атомов может проходить активнее, чем при значительном перегреве расплава. В условиях, когда структура ближнего порядка жидкости наиболее сходна со структурой кристалла, при благоприятном соотношении сил межатомной связи чужеродные атомы, встраиваясь в координационную сферу, способствуют подготовке микрогруппировок к образованию зароды-щей в переохлажденном расплаве. О подобном механизме свидетельствуют описанные в гл. I данные о различном влиянии ионов Н, К и Na на собственную структуру воды вблизи температуры кристаллизации. Адсорбг-ция чужеродных атомов уже при малых переохлаждениях должна активизироваться в результате увеличения [c.167]

В свете этих представлений приведем наиболее вероятный механизм влияния В на структуру слитка стали 40. При введении В в концентрациях, несколько превышающих предел растворимости в твердом растворе (0,003—0,004%), он адсорбируется на докритических зародышах, понижая поверхностное натяжение на их границе с переохлажденным расплавом, способствуя тем самым образованию критического зародыша при малых переохлаждениях. По мере обогащения границы раздела адсорбированным В рост зародыша ограничивается, количество центров увеличивается и структура слитка измельчается. Увеличение содержания В до 0,01% приводит к тому, что на докритических зародышах адсорбируется слой, обогащенный атомами бора, который затрудняет образование зародышей аустенита критического размера, и структура слитка не измельчается. По существу В в таких количествах уже не является растворимым модификатором и не оказывает влияния на структуру слитка. Повышение концентрации В до 0,05—0,08% приводит даже к укрупнению структуры за счет связывания им примесей, обычно тормозящих рост зерна в немодифицированном расплаве. Такая стадия воздействия В и других модификаторов известна в литературе под термином перемодифицирование . [c.168]

Для измельчения структуры и повышения однородности слитка ряд исследователей пытались использовать затравку. Е. Шейль монтировал затравку в виде лент в изложницу. Н. Т. Гудцов предложил использовать каркасы из стальных стержней, которые устанавливались в изложницы перед разливкой стали. В. К. Новицкий, А. В. Микульчук и В. В. Блинов [101, с. 112— 120] монтировали затравку в виде цилиндра, изготовленного из сетки или листа. В. И. Данилов и В. Е. Ней-марк исследовали влияние затравки в виде стружки на структуру слитка при ее введении в ковш перед разливкой в изложницы. Модифицирование затравкой алюминия и алюминиевой бронзы БрА5 привело к сильному измельчению структуры. Для более эффективного измельчения структуры стального слитка вводили в ковш затравку в виде стружки совместно с модификатором. Способ введения затравки и модификаторов в ковш очень прост, однако при понижении температуры уменьшается жидкотекучесть металла, особенно при применении Б качестве модификаторов Л1 и Ti, что затрудняет разливку. Более рационально вводить затравку и модификатор в струю при разливке стали в изложницу. А. М. Маслов и В. Е. Неймарк [134, 117] исследовали влияние затравки в виде стальной дроби, вводимой [c.169]

Измельчение структуры под влиянием модификатора и ультразвука алюминиевого слитка исследовали при непрерывной разливке [146]. Добавка 0,1% Ti в чистый А1 (99,997о) приводит к измельчению зерна. Обработка ультразвуком чистого А1 оказывает такое же влияние. Совместное воздействие Ti и ультразвука вызывает очень сильное измельчение слитка. Ультразвуковая обработка модифицированного Ti (0,2—0,3%) алюминиевого сплава приводит к повышению механических свойств Ов на 25% и 6 почти в два раза. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...