Жесткость при сдвиге

По аналогии с законом Гука для линейной деформации дается закон Гука, аля угловой деформации (при сдвиге). Разъясняется физический смысл модуля сдвига О как физической постоянной материала, характеризующей его жесткость при сдвиге. В учебной литературе и в практике преподавания для величины О применяют различные наименования модуль сдвига, модуль упругости при сдвиге, модуль упругости второго рода. Не отрицая возможности применения любого из этих терминов, будем пользоваться первым из них как рекомендованным Комитетом технической терминологии АН СССР. [c.103]

На основе структурных схем, образованных системой двух нитей, создана и экспериментально проверена группа композиционных материалов толщиной от 1,5 до нескольких десятков миллиметров, используемых для создания силовых и теплозащитных конструкций. Жесткость при сдвиге и прочность этих материалов, как это будет показано в дальнейшем, существенно выше жесткости и прочности [c.13]

Методы определения жесткости при сдвиге. Методы определения свойств композиционных материалов при сдвиге в отличие от испытаний на растяжение и сжатие более разнообразны как [c.42]

Метод газофазного осаждения углерода,. как показывает анализ данных табл. 6.6—6.10, позволяет получать материалы с более высокими показателями прочностных свойств и жесткости при сдвиге по сравнению с другими методами. Однако для повышения значений модулей упругости более предпочтительны другие методы (см. табл. 6.6), что подтверждают [c.179]

Успешное использование уточненных теорий Рейсснера и Миндлина, учитывающих сдвиг по толщине, связано с соответствующим заданием коэффициента К, определяющего жесткость при сдвиге. Для однородных пластин существуют три способа определения этого коэффициента. [c.194]

Величина (/ = 1, 2) в знаменателе (11.4) называется жесткостью при сдвиге, она имеет физико-геометрическую природу. О — модуль упругости при сдвиге, р1 — площадь грани прямоугольного параллелепипеда, параллельно которой измеряется величина абсолютного сдвига. [c.14]

Относительно небольшая жесткость при сдвиге многих современных полимерных композиционных материалов нередко приводит к заметному изменению исходных углов укладки монослоев за счет деформаций сдвига. Этот вид нелинейностей, связанный с изменением геометрических параметров (углов укладки слоев) структуры многослойного композита, назовем структурной нелинейностью. Приближенный учет этого вида нелинейности может быть проведен путем коррекции углов укладки слоев следующим образом -f- [c.57]

При получении выражений прогибов для трехслойной балки (см. разд. 5.8), как правило, необходимо принимать во внимание влияние деформаций сдвига, поскольку G3— модуль сдвига материала заполнителя — обычно мал и, следовательно, мала жесткость на сдвиг. При вычислении прогибов в таких балках могут быть использованы методы, которые уже были описаны в этом разделе. Жесткость балки при изгибе EI заменяется величиной Ясд сл> сл— модуль упругости несущих слоев, а / л—момент инерции этих слоев (см. формулу (5.3 ). Жесткость при сдвиге GF/а д заменяется поскольку предполагается, что касательное напряжение равномерно распределено по площади заполнителя F n поэтому коэффициент сдвига сд становится равным единице. Поскольку в трехслойных балках используются самые различные материалы, при практическом применении часто случается, что жесткости при изгибе и при сдвиге не могут быть получены расчетным путем из-за отсутствия точных данных, В таком случае эти жесткости определяются экспериментально для каждого из используемых материалов и типов конструкций. [c.253]

Абсолютный сдвиг прямо пропорционален поперечной силе, длине элемента бруса и обратно пропорционален жесткости при сдвиге. Формула эта вполне аналогична формуле для абсолютного удлинения, но является приближенной, так как в действительности напряжение х переменно по высоте сечения. [c.86]

Жесткость пластинки при кручении модуль сдвига С, а следовательно, и жесткость при сдвиге В определяются при испытаниях на кручение или при испытаниях на поперечный изгиб прямоугольных или квадратных пластин, нагруженных четырьмя равными уравновешенными сосредоточенными силами, приложенными по углам пластинки (рис. 13). [c.25]

Произведение GF называют жесткостью при сдвиге. [c.104]

Вязкопластичные жидкости подобно ньютоновским проявляют линейную зависимость между напряжением сдвига и его скоростью. Реологическое уравнение идеальной вязко-пластичной жидкости имеет вид т = Tq = [хеу, а кривая течения таких жидкостей (рис. 38) проходит не через начало координат, а отсекает на оси напряжений некоторый отрезок То — предел текучести, характеризующий пластические свойства жидкости. Течение возможно лишь тогда, когда приложенные к телу касательные напряжения превосходят То- Вязкие свойства бингамовского тела представляет другая константа, так называемый коэффициент жесткости при сдвиге fXo = ( — o)/Y- [c.82]

QF — жесткость поперечного сечения стержня при сдвиге. [c.366]

Коэ( Я )ициент пропорциональности О характеризует жесткость материала при сдвиге, т. е. его способность сопротивляться упругой деформации сдвига он называется модулем сдвига, или модулем упругости второго рода. Из формулы (2. 19) следует, что О измеряется в тех же единицах, что и напряжение, так как у — величина отвлеченная. [c.243]

Коэффициент пропорциональности О характеризует жесткость материала (т. е. способность сопротивляться упругим деформациям) при сдвиге и называется модулем сдвига или модулем упругости второго рода. [c.210]

Коэффициент пропорциональности С называется жесткостью при кручении. Жесткость при кручении равна произведению модуля сдвига G на величину зависящую только от геометрии поперечного сечения бруса [c.144]

Модуль сдвига является физической постоянной материала, характеризующей его жесткость (т. е. способность сопротивляться упругим деформациям) при сдвиге. Модуль сдвига G, как и модуль упругости Е, выражается в паскалях (Па), мегапаскалях (МПа) и т. д. [c.125]

Угол закручивания пропорционален моменту М и обратно пропорционален модулю сдвига ц. Величину, стоящую в знаменателе (7.12), называют жесткостью при кручении. [c.360]

Произведение ОР называют жесткостью бруса при сдвиге. [c.139]

Учитывая (3.53), эффективные компоненты матрицы жесткости при плоском напряженном состоянии для двух рассмотренных выше типов слоистых материалов не могут быть определены усреднением соответствующих ( одноименных по индексации) компонент матрицы жесткости слоев для трехмерного случая, кроме тривиального случая усреднения модуля сдвига слоев ортогонально-армированного материала. Как видно из табл. 3.7, к усредненным компонентам матрицы жесткости для объемного случая добавляются члены, зависящие от поперечных плоскости слоев компонент жесткости. [c.73]

Трехслойные конструкции обладают высокой жесткостью при малой массе. Такое сочетание свойств достигается путем использования тонких обшивок из высокопрочных и высокомодульных материалов и заполнителя с малой плотностью, который служит для разнесения обшивок относительно срединной плоскости. Этим и достигается эффективное восприятие внешней нагрузки (в этом отношении трехслойная конструкция аналогична двутавровой балке). Однако так же, как и в двутавровой балке, эффект, получаемый в результате разнесения несущих слоев, снижается из-за податливости заполнителя (или стенки) при сдвиге. [c.197]

В то же время опыт эксплуатации стеклопластиков выявил и некоторые их недостатки, в частности недостаточную жесткость, недостаточную прочность при сдвиге и сжатии, сопротивление истиранию, ограниченный выбор методов соединения их с металлическими конструкциями и др. [c.5]

Структура, образованная системой четырех нитей, перспективная в целях повышения жесткости при сдвиге материала в главных плоскостях по сравнению с жесткостью ортогональной трехнамравленной структуры. Композиционные материалы 40 имеют максимальные значения модулей сдвига в главных плоскостях кубической симметрии. Модули Юнга в главных осях минимальнь максимальные значения — в направлениях армирования — вдоль диагоналей куба. Создание этих материалов сложнее, чем [c.16]

Трехмерные материалы могут быть любой толщины в виде бл оков, цилиндров. Объемные ткани увеличивают прочность на отр ыв и сопротивление сдвигу по сравнению со слоистыми. Система из четырех нитей строится путем расположения упрочнителя по диагоналям куба. Структура из четырех нитей равновесна, имеет повышенную жесткость при сдвиге в главных плоскостях. Однако создание четырехнаправленных материалов сложнее, чем трехнаправленных. Зависимость механических свойств композиционных материалов от схемы армирования приведена на рис. 223. [c.476]

В книге Тимошенко и Гере [14] указывается, что величину критической нагрузки Ркр для свободно опирающейся стойки, имеющей сравнительно низкую жесткость на сдвиг, необходимо умножить на коэффициент 1/(1 + пРкр/ЛО), где А — площадь поперечного сечения G — модуль сдвига п — отношение максимального касательного напряжения к среднему касательному напряжению, которое зависит от распределения касательных напряжений по поперечному сечению. При распределении касательных напряжений в сечении трехслойной панели по параболическому закону п = Таким образом, критическая нагрузка, возникающая при продольном изгибе, вследствие наличия жесткости при сдвиге определяется по формуле Якр.сд = AGIn, а при наличии только изгибной жестко- [c.186]

Во всех предшествующих выкладках использовался коэффициент сдвига Я(,д, определенный как отношение касательного напряжения (или деформации сдвига) на нейтральной оси к среднему значению касательного напряжения (или деформации сдвига) в поперечном сечении. Определенная таким образом величина сд может использоваться для вычисления жесткости при сдвиге 0Р1а ц. Однако были проведены также и более точные определения жесткости при сдвиге с привлечением уравнений теории упругости. Приведенные ниже формулы для коэффициента а д взяты нз работы [6.17], где также содержится и библиография, относящаяся к задаче определения коэффициента сдвига. Для сплошных прямоугольных и круговых сечений эти коэффициенты соответственно равны [c.253]

Как уже отмечалось, существующие методы закрепления металлического об-I разца, гарантирующие отсутствие про-, I скальзывания и смятия образца в захва- тах, неприемлемы для стеклопластиков ввиду их малой жесткости при сдвиге и смятии. Поэтому измерение деформации должно производиться в рабочей части образца. В то же время предельная деформация стеклопластиков, и особенно связующих, достаточно велика, что исключает возможность использования широко применяемых датчиков такого типа. Представленные в настоящей работе упругие характеристики однонаправленных и ортогонально армированных сгекльпластиков получены с помощью специально разработанных электромеханических тензометров. [c.16]

Здесь (3 — модуль сдвига, упругая постоянная материала, характеризующая его жесткость при деформации сдвига. Для стали 8,0-10 кПсм . Произведение называют жесткостью [c.59]

Диаметр вала D=20 см. Правый конец вала ослаблен продольным сверлением диаметром d=l2 см. Построить эпюры крутящих моментов и углов закручивания по длине вала, если Li =5 Тм, /,2=15 Тм, а--20 см, Ь—40 см, с=80 см. Произвести поверку вала на прочность и жесткость при Ы=600 кГ1см , [ >]= =0,6° на погонный метр, модуль сдвига G=0,7-10 кГ1см . [c.64]

НИИ и при деформировании на сдвиг указывает на увеличение прочности и жесткости на сдвиг при увеличении размеров образца. Численная оценка изменения наибольших напряжений в компонентах 5ерсагЬ-40 от размеров образца при его расслаивании указана в табл. 6.25 большему значению напряжения как в числителе, так и в знаменателе соответствует больший размер образца, т. е. предельное сопротивление 5ерсагЬ-4В зависит от длины волокна в образце [211. Такое заключение легко обосновывается, если учесть, что волокна в мно-гоиаправленном пространственно-армированном. материале перерезаны ограничивающими образец поверхностями при малых размерах образца длина волокна неэффективна для передачи нагрузки. [c.199]

Отметим, что обычную уточненную теорию оболочек вполне можно использовать для анализа трехслойных конструкций, если иметь в виду, что их жесткость при изгибе и кручении обеспечивается несущими слоями, а сдвиг по толщине имеет место в слое (или слоях) заполнителя. Относительно небольшую нормальную деформацию заполнителя в большинстве случаев можно не учитывать. Однако этим эффектом нельзя пренебрегать при исследовании местной формы потери устойчивости (сморщивание обшивки). Так, универсальная теория, предложенная в работе Бар-телдса и Майерса [27], которая позволяет описать как местную, коротковолновую (сморщивание обшивки), так и длинноволновую (общую) формы потери устойчивости, учитывает податливость заполнителя в нормальном направлении. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...