Круговые панели

В табл. 4.4.3, 4.4.4 приведены результаты расчета максимальных безразмерных прогибов (W = у ) в вершине трехслойной круговой панели и максимумов модулей безразмерных окружных напряжений = а /Р) в ее несущих слоях, достигающихся в точке z = О защемленного сечения нижнего несущего слоя. Максимумы исследуемых величин и точки, в которых они достигаются, определены путем введения координатной сетки и сравнения значений этих [c.122]

Устойчивость длинной цилиндрической круговой панели [c.123]

В этом параграфе дадим решение задачи о выпучивании по цилиндрической поверхности длинной слоистой цилиндрической круговой панели, нагруженной равномерно распределенным внешним давлением. Выполнимо параметрическое исследование влияния поперечных сдвигов на критические интенсивности давления. [c.123]

Рассмотрим более детально случай цилиндрической круговой панели, длина которой а, угол раствора 0, радиус кривизны Я. В этом случае условие (30.17) принимает вид [c.271]

Изготовляемый Одесским станкостроительным заводом координатный стол КСУ-53 с программным управлением в комбинации с пультом управления позволяет использовать обычный радиально-сверлильный станок как станок с программным управлением. Программа задается на штеккерной панели или записывается на ленте. Контроль перемещений обеспечивается круговыми контактными кодовыми преобразователями, соединенными с ходовыми винтами стола. [c.178]

Пологая круговая цилиндрическая панель [c.233]

Большое количество работ выполнено по определению нижнего критического давления [6.6] сферических, панелей. Полученные значения давления колеблются в широких пределах и указывают, как и в случае круговой цилиндрической оболочки, на сильную зависимость его от аппроксимации прогибов. / [c.299]

Рис. 7.16. Конструктивные схемы стати- Рис. 7.17, Схема нагружения кругового чески подобных моделей фрезерованных кольца панелей для испытаний на осевое сжатие.

Пусть оболочка в отсчетной конфигурации представляет сО- бои цилиндрическую панель, т. е. сектор круговой цилиндриче-1 ской оболочки радиуса уо. Рассмотрим следующую деформацию панели [c.138]

В данной панели при создании кругового массива требуется [c.118]

В монографии представлены результаты теоретических и численных исследований, выполненных авторами в области механики и вычислительной математики слоистых тонкостенных анизотропных оболочек, а также неклассическая математическая модель нелинейного деформирования тонкостенных слоистых упругих композитных пластин и оболочек, отражающая специфику их механического поведения в широкой области изменения нагрузок, геометрических и механических параметров, структур армирования. Предложен и реализован эффективный метод численного решения краевых задач неклассической теории многослойных оболочек, основанный на идеях инвариантного погружения. Получены решения задач начального разрушения, устойчивости, свободных колебаний слоистых конструкций распространенных форм — прямоугольных и круговых пластин, цилиндрических панелей, цилиндрических и конических оболочек. Дана оценка влияния на характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. Проведены систематические сравнения полученных решений с решениями, найденными при использовании некоторых других известных в литературе неклассических моделей, в том числе и в трехмерной постановке. [c.2]

В настоящем параграфе приведем решение задачи цилиндрического изгиба длинной слоистой круговой цилиндрической панели, нагруженной равномерно распределенным внешним давлением. Выполним параметрическое исследование и дадим численные оценки влияния поперечных сдвигов на характеристики ее напряженно-деформированного состояния. [c.117]

Составим эти уравнения для случая круговой цилиндрической панели (круговой арки) радиуса R. Уравнения (4.4.1), (4.4.2) принимают вид [c.118]

Приведем данные о строении спектров матриц коэффициентов классической и неклассической систем дифференциальных уравнений цилиндрического изгиба круговой слоистой панели. Собственные значения первой из этих матриц легко найти аналитически и, как легко проверить, они таковы (г = V— 1 ) [c.121]

Спектральный радиус q) матрицы коэффициентов неклассической системы уравнений изгиба трехслойной круговой цилиндрической панели [c.122]

Уравнения (4.5.1), (4.4.4) — (4.4.6), (4.5.2), (4.4.9) составляют полную систему зависимостей, на основе которых могут быть получены решения задач об устойчивости равновесия цилиндрической панели (только эта задача и будет рассматриваться) и круговой арки. Решение задачи устойчивости начнем с преобразования уравнений нейтрального равновесия (4.5.1), в которых й, iv [c.124]

Итак, сформулирована линейная однородная краевая задача (4.5.5), (4.5.6) на собственные значения, минимальные из которых — критическая интенсивность давления. Упростим эту задачу, опустив в системе уравнений (4.5.5) подчеркнутые члены, которыми учитывается влияние докритических деформаций. В гл. 7 будет показано, что неучет влияния этих членов приводит к несущественной относительной погрешности в определении критических интенсивностей давления для длинной круговой жестко защемленной панели и ими допустимо пренебречь. Опустив в (4.5.5) подчеркнутые слагаемые, приходим к системе линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Относительно простое строение матрицы ее коэффициентов позволяет в явном виде указать четыре собственных значения этой матрицы [c.125]

Накопленный опыт [17—19, 21, 23, 24, 30] использования метода инвариантного погружения в задачах статики, устойчивости, свободных колебаний слоистых оболочек вращения с применением разработанных в настоящей монографии неклассических дифференциальных уравнений позволяет заключить, что соответствующие им уравнения (7.2.21), (7.2.28) можно отнести к классу умеренно" жестких. Так, в рассмотренной ниже тестовой задаче прочности длинной круговой цилиндрической панели (требующей введения достаточно густой координатной сетки), дифференциальные уравнения метода инвариантного погружения (7.2.21), [c.204]

В качестве примера рассмотрим задачу устойчивости слоистой длинной цилиндрической круговой изотропной жестко защемленной панели радиуса R и толщины Л, нагруженной равномерно распределенным давлением интенсивности Р. В параграфе 4,5 получено аналитическое решение этой задачи сравнение установленных там результатов с результатами, полученными по методу инвариантного погружения позволит оценить практическую пригодность и эффективность последнего. Как показано в параграфе 4.5, исследование устойчивости длинной цилиндрической жестко защемленной панели сводится к интегрированию системы дифференциальных уравнений (4.5.5) при краевых условиях (4.5.6). Эти уравнения и условия представим в матричной форме [c.208]

Критическая интенсивность давления цилиндрической длинной круговой трехслойной жестко защемленной панели [c.209]

Представления (7.4.64) обозримы, легко реализуются на ЭВМ и вместе с соотношениями (7.2.14), (7.2.28), (7.4.61), (7.4.65) позволяют эффективно вычислять матрицу Грина линейной краевой задачи (7.4.1), (7.4.56). В качестве примера их использования вновь рассмотрим задачу об устойчивости равновесия слоистой длинной цилиндрической круговой жестко защемленной панели радиуса R и толщины h, нагруженной равномерно распределенным давлением интенсивности Р. Вместе с краевой задачей на собственные значения (7.3.13), к интегрированию которой сводится исследование устойчивости панели, будем рассматривать ассоциированную с ней краевую задачу [c.221]

Норт [205] Цилиндрическая панель Круговой цилиндр Осевое сжатие Осевое сжатие изгиб кручение поперечный сдвиг комбинация изгиба и поперечного сдвига [c.249]

Система " Контур 5П-69 [применена, например, на вертикаль-но-фоезерном консольном станке с револьверной головкой мод. 6Р13РФЗ и токарном центровом полуавтомате 1713ФЗ. Состоит из агрегатов Ввод и Интерполятор . Электросхемы построены по модульному принципу с использованием в качестве элементной базы логических блоков АСВТ. На панели имеется индикация номеров кадров программы, инструмента, скорости шпинделя и вспомогательных команд. Интерполятор в системе линейно-круговой с управлением работой станка по двум или трем координатам. Программа [c.213]

Расчет конструкций круговых саидвичевых панелей с нагруженными вставками.......................... [c.376]

Пологие сферические панели (рис. 24.5), как и круговая цилиндрическая оболочка, являются весьма удобной моделью для исследования особенностей нелинейного поведения оболочек. Им посвящена обширная литература. На рис. 24.6 кривой С4 показано верхнее критическое давление, отнесенное к критическому давлению сферической оболочки того же радиуса, полученное Вейничке [24.18] для жестко защемленной по краям панели. Причудливая форма кривой объясняется сложной зависимостью характера волнообразования от геометрии панели. При малых зна - [c.297]

Запуск ИСЗ Trmm запланирован на август 1997 г. с помощью японской PH Н-2 с полигона Tanegashima. Спутник будет выводиться на круговую орбиту высотой 350 км с наклонением 35". Масса ИСЗ (рис.8.2) составляет 3500 кг, из которых 725 кг приходится на гидразинное топлп во, необходимое для удерживания высоты орбиты с точностью 1.25 км Космический аппарат имеет трехосную систему стабилизации с точностью ориентации 0.2". Энергетическая установка мощностью 1.1 кВт включает две панели солнечных батарей и две никель-кадмиевые батареи емкостью 50 А час каждая. [c.262]

Остановимся кратко на задачах включения для цилиндрической оболочки. Для пластин эти задачи детально обсуждены в первых трех главах книги. Что 1 касается круговых цилиндрических оболочек, то работ в этой области немного. Можно сослаться на статью Ф. Фишера [75], в которой исследован случай бес- конечно длинной круговой цилиндрической оболочки с бесконечно длинным реб-ром, нагруженным в начале координат продольной сосредоточенной силой (ана- лог задачи Е. Мелана для пластины). Решение задачи стронтси путем разреза-ния оболочки по линии присоединения ребра. Получается незамкнутая панель,, к уравнениям которой сначала применяется преобразование Фурье по продоль- Ной координате. После этого интегрируются обыкновенные дифференциальные уравнения. Константы определяются в явном виде из условий стыковки с реб- > ром для изображения. Трудность, как обычно, состоит в вычислении интегралов. обратного преобразования. Это делается комбинированием квадратурных формул. и асимптотических разложений. Показано, что решеняе по теории пологих оболочек и теории И. Снмондса [82] практически совпадает. Эта задача с учетом изгиба ребер в цитированной статье Ф. Фишера решена впервые. Характер особенностей решения в окрестности приложенной силы, однако, в работе не выведен. Но можно отметить, что как и в задаче Мелана, касательные усилия взаимодействия между ребром и оболочкой будут иметь логарифмическую особен- ность в точке приложения силы. К задаче включения можно приписать и задачу [c.322]

Рассматривалась панель в виде половины кругового тора с толщиной оболочки h, радиусом образующей окружное R и расстоянием от оси тора до центра образующей окружности Rq. Панель нагрухюна наружным давлением q, безразмерный параметр Р которого в соответствии с формулами (4 .22) определяется выражением [c.142]

Пусть по-прежнему опорной поверхностью для отсчетной кой-фигурации панели служит круговой цилиндр, а опорная поверхность деформированной конфигурации представляет собой плоскость, в которой введены декартовы косфдинаты Х , Х . Рассмотрим деформацию панели, задаваемую линейными соотношениями , [c.138]

Рассмотрим слоистую изотропную длинную круговую цилиндрическую панель радиуса R и толщины h, несущую поперечную нагрузку. Используем систему координат ip, у, Z, описанную в предыдущем параграфе. Примем, что длина панели достаточно велика, условия ее опирания и нагружения не зависят от координаты у и рассмотрим задачу о выпучивании панели по цилиндрической поверхности. Целесообразно одновременно рассматривать задачу об устойчивости круговой арки единичной ширины, которую будем представлять себе вырезанной" из панели двумя нормальными сечениями у = с, у = с+1 (с = onst). Уравнения этой задачи, как будет видно из дальнейшего, лишь значениями некоторых коэффициентов отличаются от уравнений выпучивания панели по цилиндрической поверхности. Уравнения нейтрального равновесия получим из уравнений (3.5.10), в которых следует учесть, что для обеих рассматриваемых конструкций вариации составляющих тензора напряжений равны нулю. [c.123]

Обозначим через Р критическую интенсивность давления, найденную при учете поперечного сдвига из уравнения (4.5.10), и через — аналогичную величину без учета сдвига из уравнения (4.5.11). В табл. 4.5.1 в зависимости от параметра Е /Е приведены результаты расчета [16] критических давлений при R/h — 20. В табл, 4.5.2 в зависимости от параметра R/h приведены результаты расчета тех же величин, найденные при Е /Е = 25. Расчеты выполнены на ЭВМ БЭСМ-6 для длинной цилиндрической круговой трехслойной жестко защемленной панели симметричного по высоте строения при геометрических и механических параметрах, указанных в описании табл. 4.4.3, 4.4.4. Из табл. 4.5.1, 4.5.2 видно, что неучет поперечных сдвиговых деформаций приводит к завышенным значениям расчетных критических интенсивностей давления. Погрешность, вносимая этим неучетом, уменьшается при увеличении параметра Л/Л и возрастает при увеличении параметра Е /Е . Так, при R/h = 20, Е /Е = 45 относительная погрешность рассчитанная по формуле [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...