Б Био критерий газов

Внешняя модель — обтекание газом отдельных шаровых элементов, причем газ при своем течении ведет себя как единое целое. Скорость газа определяется по полному сечению без учета загромождения канала шаровыми элементами. В качестве геометрического параметра в критерии Nu и числе Re принимается диаметр элемента d. Гидродинамическое сопротивление зависит в этой схеме процесса только от взаимного расположения шаров в канале или сосуде. [c.39]

Критерий энергетической оценки Е для реакторов с шаровыми твэлами определяется четырьмя независимыми друг от друга сомножителями первый из них характеризуется только параметрами шаровой укладки (диаметр шарового твэла, объемная пористость активной зоны т) второй отражает физические свойства газового теплоносителя (теплопроводность X, удельная теплоемкость Ср, газовая постоянная R и динамическая вязкость ji) третий определяется параметрами газового теплоносителя (средним давлением в активной зоне р, нагревом газа в зоне ДГг, средней абсолютной температурой 7 pi i четвертый — средней объемной плотностью теплового потока qv и геометрией активной зоны. [c.92]

Если влияние абсолютного давления общепризнано и не требует доказательства, то влияние нагрева газа в реакторе на затраты энергии обычно не рассматривается. На самом Деле, повышение температуры газа на выходе из активной зоны хотя и увеличивает средний уровень абсолютной температуры, но оказывается весьма благоприятным. Так-, при одинаковой температуре газа на входе в реактор на уровне 550 К повышение средней температуры газа на выходе из активной зоны с 1000 до 1200 К увеличивает значение третьего комплекса в 1,82 раза (при сохранении одинакового значения давления)-. Влияние на критерий энергетической оценки четвертого сомножителя не требует особых пояснений, так как очевидно, что уплощение активной зоны приводит к увеличению значения Е, а увеличение объемной плотности теплового потока активной зоны к существенному ухудшению критерия Е. [c.93]

Принимая, что а остается конечной при р- 0, можно получить конечное значение интеграла для пределов с очень малыми давлениями. Это допущение не исключает того, что при низких давлениях газы ведут себя как идеальные, так как критерий [c.160]

Сопоставление (4-50) и (4-50 ) указывает на определенное расхождение в оценке влияния различных факторов. В (4-50 ) отсутствует аэродинамическая характеристика частиц (Кбв). Здесь использованы критерии Re и Рг, определяемые по диаметру трубы и скорости газа, гравитационное поле которого не так существенно. Наряду с этим в (4-50 ) весьма важен учет шероховатости стенок и влияния рт/р на об, оказавшегося из-за специфики горизонтального транспорта более значительным, чем в восходящем прямотоке. [c.131]

В зависимостях (8-16)—(8-18) удивляет полное отсутствие скоростей компонентов потока газа и твердых частиц. Из предыдущего анализа данных об аэродинамическом сопротивлении и теплообмене известно влияние на них чисел Рейнольдса и Фруда для компонентов потока. В рассматриваемой обработке они отсутствуют, хотя пределы изменения плотности смеси охватывают и обычный пневмотранспорт. Наличие числа Ргв в формуле (8-18) не исправляет положения, так как этот критерий построен не по абсолютной, а по взвешивающей скорости движения частиц. Само определение этой скорости в [Л. 51] по закону Стокса также вызывает серьезные возражения. Дело не только в том, что, частицы, близкие к верхней границе указанных пределов (dt 0,45 мм), никак не подчиняются закону Стокса. Более важна сильная зависимость взвешивающей скорости от объемной концентрации. При концентрациях, охватываемых формулой (8-18), возможно значительное (в 2 и более раз ) падение скорости Va по сравнению 260 [c.260]

Таким образом, общий коэффициент сопротивления для восходящих дисперсных плотных потоков не зависит от критерия Рейнольдса для газа и частиц, а определяется расходной концентрацией, коэффициентом скольжения фаз и числом Фруда для твердого и газового компонентов. Принимая согласно данным [Л. 184, 258] ф, 0,5, найдем [c.281]

Для некоторых газов величина критерия Прандтля в процессе конвективного теплообмена почти не изменяется с температурой, поэтому критериальное уравнение принимает более простой вид [c.423]

Какими критериями подобия характеризуется конвективный теплообмен для газов и капельных жидкостей [c.426]

В предыдуш,ем разделе был дан теоретический анализ дробления пузырька газа в ламинарном потоке вязкой жидкости. В данном разделе рассмотрим задачу об опреде.лении критического значения критерия Вебера [c.130]

В [47] показано, что при выполнении условия (4. 2. 2), когда преобладают инерционные и капиллярные силы, а вязкими силами можно пренебречь, характер процесса дробления пузырька газа жидкостью полностью определяется значением критерия е (4. 2. 1). [c.130]

Критический размер дробящегося пузырька при резонансе колебаний моды и-го порядка оказывается меньше, чем при возбуждении низшей моды колебаний поверхности (л=2), Зависимость В В от п, рассчитанная при помощи (4. 2. 17), показана на рис. 41. Таким образом, когда критерий Вебера достигает своего максимального критического значения (4. 2. 7), размеры пузырьков, соответствующие этому значению Уе= Уе2 (т. е. при л=2), оказываются связанными с характеристическими частотами высших мод турбулентных пульсаций жидкости (т. е. при л > 2). Эта зависимость В (л) объясняется тем, что турбулентные пульсации жидкости, частоты которых совпадают с частотами собственных колебаний поверхности пузырьков при л > 2, вызывают дальнейшее дробление дисперсной фазы, что ведет к образованию более мелких пузырьков газа с размерами В Т 2. [c.133]

Для нахождения первых членов асимптотического ряда в разложении полного потока целевого компонента J достаточно знать характер поведения функций Ф (г ) и (г ) на бесконечном удалении от поверхности пузырька газа. Не приводя подробных вычислений полного потока целевого компонента, проведенных в [1], запишем окончательный вид выражения для критерия 8Ь [c.248]

В начале второй главы в разд. 2.1 был рассмотрен вопрос о влиянии характера обтекания пузырька газа жидкостью на его форму. В частности, было отмечено, что при Ве = 0 форма пузырька остается сферической. Если же значение критерия Ве отлично от нуля, то поверхность газового пузырька деформируется. При этом величина деформации прямо пропорциональна значению критерия Вебера е (2. 1. 1). [c.254]

В разд. 2.7 отмечалось, что с ростом значения критерия Уе форма пузырька может существенно отличаться от сферической, принимая вид сферического сегмента (см. рис. 19). В рамках разд. 2.7 была рассмотрена упрощенная модель течения жидкости около поверхности пузырька и определена скорость его свободного подъема. В данном разделе рассмотрим задачу о стационарном массообмене между таким пузырьком газа и жидкостью. Будем считать, что внутри газового пузырька и на бесконечном удалении от него концентрация целевого компонента поддерживается постоянной. Рассмотрим структуру поля концентрации целевого компонента в рассматриваемой системе, следуя [92]. Основными [c.257]

Проанализируем полученное соотношение для критерия 8Ь (т). Выражение в правой части (6. 7. 27), заключенное в квадратные скобки, представляет собой значение критерия Шервуда для стационарного массообмена между пузырьком газа и жидкостью при тех же условиях обтекания в отсутствие электрического поля [99] [c.275]

Отметим, что соотношение (6. 7. 33) определяет значение критерия Шервуда для стационарного массообмена между пузырьком газа и жидкостью при наличии постоянного внешнего электрического поля. Используя (6. 7. 29) и (6. 7. 33), получим [c.277]

Каждый из перечисленных сомножителей воздействует на критерий энергетической оценки Е, но для выбранного газового охладителя практически второй сомножитель остается постоянным и независимым от параметров газа и характеристик активной зоны. Наиболее сильно действует на критерий Е третий и четвертый сомножители при увеличении абсолютного давления или нагрева газа в активной зоне затраты энергии на тепло-съем значительно уменьшаются, и, наоборот, увеличение средней объемной плотности теплового потока или высоты активной зоны значительно увеличивают затраты энергии при теплосъеме. [c.92]

Третий сомножитель отражает влияние параметров выбранного теплоносителя давления, средней абсолютной температуры и нагрева газа в активной зоне — на критерий энергетической оценки в виде комплекса fP-tsJv IT ср [c.93]

В качестве критерия для материалов группы Д, состоящей из крупных или большой плотности частиц, для слоев которых характерен турбулентный режим движения газа (скорость фильтрации его значительно превосходит скорость подъема пузырей), Гелдарт предложил соотношение [33] [c.43]

Аз рисунков видно, что наибольший разброс точек и наибольшие расхождения между экспериментальными и расчетными величинами наблюдаются в области малых чисел критерия Архимеда, ламинарной области течения газа, где расчетные соотношения должны быть наиболее адекватными. Возможные причины несоответствия экспериментальных данных, полученных различными авторами, рассмотрены в работах [18, 20 и др.]. Можно добавить лишь, что дисперсные материалы с широким гранулометрическим составом нсевдоожижаются при меньших скоростях газового потока, чем узкие фракции с тем же средним размером частиц, вследствие тенденции к снижению порозности полидисперсного слоя. В [35] отмечается, что скорость начала псевдоожижения, определяемая традиционным путем, как точка пересечения гори- [c.45]

Обобщая экспериментальные исследования влияния размеров (диаметра) теплообменной поверхности на величину коэффициентов теплообмена, можно сделать вывод, что степень влияния определяется отношением D/d, а также физическими свойствами псевдоожижаемого материала и, очевидно, газа, т. е. с уменьшением диаметра частиц уменьшается и предельный диаметр труб, при котором сказывается влияние размеров последних, и наоборот. Влияние таких характеристик, как плотность материала, давление в аппарате, удовлетворительно корре-лируется уравнением в виде функции критерия Архимеда. [c.116]

Для системы, в которой давление настолько низко, что паровую фазу можно рассматривать как смесь идеальных газов, фугитив-ность компонента в смеси равна парциальному давлению согласно уравнению (9-44). Для неидеального раствора фугитивность компонента в смеси удобно выразить через коэффициент активности согласно уравнению (8-60). Таким образом, критерий равновесия для этой системы может быть выражен в виде [c.283]

Движёийи сферы в жидкости изменетне v наблюдается лишь в области автомодельности (Нев>103). Характер зависимости коэффициентов скольжения фаз по пульса-ционной скорости в основном соответствует отмеченным изменениям. При этом для потоков газ — твердая частица коэффициент скольжения резко падает для крупных частиц. При изменении критерия Рейнольдса сплошной среды и отношения плотностей компонентов соотношения между у т и qjw для газа и жидкости качественно сохранятся. Поэтому можно полагать, что наиболее эффективным для интенсификации поперечного переноса массы и тепла будет использование твердых частиц в газовых потоках в области закона Стокса и в части переходного режима. [c.107]

Возвращаясь к выражениям (4-16) — (4-26), можно определить, что при гидродинамическом подобии осреднеиного течения потоков газо-взвеси критерии Но, Fr, Re, Eu, (л, RBb, рт/р, Кст, Кп.т, Ут/у имеют одно и то же значение в сход- [c.121]

Сопоставление зависимости (5-28) с приведенными результатами, полученными для небольшого диапазона изменения критерия Рейнольдса (Нет), указывает на наличие значительного расхождения. В Л. 219а] Nu получаются на порядок или в несколько раз ниже из-за меньшего коэффициента при Rej. Это следует отнести за счет оценки не истинных, а кажущихся коэффициентов теплообмена, возникающих вследствие нерациональной организации механического торможения падающих частиц (непродуваемые полки, создающие мертвые зоны для газа и частиц при значительном загромождении сечения шахты). [c.173]

При выводе выражения (6-15) не были сделаны никакие отраничения относительно порядка v и величины критерия Прандтля. Поэтому решение, полученное в более общем виде, пригодно для анализа как газовых, так и жидкостных троточных дисперсных систем При турбулентном течении несущей среды и при небольших объемных концентрациях. Последнее ограничение связано с влиянием повышенной концентрации на структуру и свойства потока (усиление яеньютоновских свойств системы, уменьшение степени свободы поведения дискретных частиц потока, перераспределение термических сопротивлений характерных слоев потока и пр.). Указанные обстоятельства по существу определяют граничное, критическое значение концентрации, за пределами которого полученные выражения неверны. Для потока газо-взвеси эти значения концентрации одениваются нами как [c.189]

В исследовании Л. М. Мирзоевой (Л. 215] дисперсный поток также рассматривается как однородная жидкость, плотность которой больше, чем у газа. Считают размеры частиц малыми, скольжением компонентов не только по скорости, но и по температуре пренебрегают (ф = <р< = 1). Тогда дисперсная система мысленно заменяется однородной средой, для которой вводятся моди-фицировавные критери для всего потока [c.197]

Рис. 6-15. Сопоставление данных по теплообмену с потоками газо-взвеси в зависимости от модифицированного критерия проточности K т = K т6Arт = 0,5 rRe .

Плотные движущиеся структуры возникают при выполнении по крайней iMepe двух условий а) при дальнейшем предельном насыщении флюидного потока сыпучей средой, т. е. при увеличении истинной концентрации до величины, вызывающей стыковку соседних частиц в фильтрующуюся массу (0,3<р<рпр), и б) при обеспечении энергозатрат, необходимых для совместного, про-тпвоточного или перекрестного перемещения газа и частиц плотного слоя. В количественном отношении совокупность обоих условий должна проявиться в достижении обобщенным комплексом типа критерия проточности (гл. 1) определенной критической величины. [c.273]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Направление теплового потока учитывается отношением (РГж/РГст) . Для воздуха и двухатомных газов критерий Прандт-ля практически не зависит от температуры, а поэтому [c.430]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Рассмотрим движение одиночного газового пузырька с постоянной скоростью и в неограниченной вязкой жидкости. Поскольку значение критерия Рейнольдса мало, можно считать, что за частицей отсутствует кильватерный след. Поскольку течение осесимметрично, теоретический анализ движения пузырька удобно проводить в терминах функции тока ф.. Сначала рассмотрим случай так называемого ползущего течения (Не 0). Решение данной задачи впервые было получено независимо Адамаром [8] и Рыбчинским [9] и является одним из наиболее важных аналитических решений задачи о движении пузырьков газа в жидкости. [c.21]

В [1о] впервые было экспериментально показано, что циркуляционное течение внутри сферического пу.зырька га,за представляет собой сферический вихрь Хплла. Вид линий тока газа приведен на фотоснимке (рис. (1) для пузырьков во.здуха диаметром 7 — 9 мм, свободно всплывающих в водпо-глппернновом растворе.. Значения критерия Рейнольдса для жидкой фа.зы лежат в интервале 1 < Ке < 20. [c.24]

Первые члены в правой части соотношений (2. 9. 23), (2. 9. 24) представляют собой решение Адамара—Рыбчинского соответственно (2. 3. 7), (2. 3. 8), второй член определяет вид линий тока циркуляционных течений, возникаюш их при воздействии электрического поля на неподвижный пузырек газа. Безразмерный критерий РР (2. 9. 25) характеризует соотношение электрических и гравитационных сил, действующих на рассматриваемую систему. Третий член в правой части (2. 9. 23), (2. 9. 24) описывает изменение картины линий тока вблизи поверхности пузырька, обусловленное наличием ПАВ и появлением градиента поверхностного натяжения. [c.81]

Минимальное значение критерия Вебера, при котором происходит дробление пузырька, соответствует низшей моде колебаний его поверхности я =2. Минимальный размер турбулентных пульсаций, вызываюсцих эти колебания, можно считать равным размеру пузырька газа 1=2Н. Тогда [c.131]

Из соотношений (6. 1. 32) и рис. 75 видно, что минимальное значение функции о ( ) равно 2.2. Следовательно, применение модели Кронига—Бринк для систем газ—жидкость возможно лишь при РОр > 300. Однако чаще всего на практике значения критерия Пекле Ре лежат в промежуточной области (например, при 7 = 1-10 м, Пр=1-10 м /с и Мд = 0.2 м/с значение критерия Пекле Ре = 40) и неравенство (6. 1. 32) не выполняется. [c.242]

Напо.чним, что в критерий Пекле для сплошной фазы входят следующие параметры и — скорость набегающего потока в системе координат, связанной с пузырьком газа В — коэффициент молекулярной диффузии целевого компонента в жидкости В — радиус пузырька. [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...