Нержавеющая сталь газовая

Рис. 3.6. Криостат газового термометра НФЛ-75 [2]. А—гелиевая-ванна В — выводы для проводов С — вакуумная рубашка из нержавеющей стали О—медный изотермический экран Е — медная колба газового термометра Е — тепловые ключи к гелиевой ванне О — капилляр из нержавеющей стали диаметром 1 мм Н — вакуумная полость I — радиационные экраны 1 — отверстия для термометров сопротивления.

В нефтяной и газовой промышленности высоколегированные нержавеющие стали широко применяют для изготовления деталей и узлов аппаратуры нефте- [c.32]

Лопатки газовых турбин изготовляют из штампованных или литых заготовок и обрабатывают электрохимическим способом. Затем лопатки шлифуют и полируют. Компрессорные лопатки выполняют из штампованных заготовок, окончательная форма лопаток получается путем механической или- электрохимической обработки с последуюш,им шлифованием и полированием. В качестве материала для лопаток компрессоров и паровых турбин применяют нержавеющие стали, для лопаток газовых турбин — сплавы на никелевой и кобальтовой основе. [c.29]

Газовая смесь заданного состава заранее готовилась в ресивере. Для этой цели водород, аргон, метан в определенной пропорции подавались из баллонов в ресивер и там тщательно перемешивались. После этого, по мере необходимости, смесь или аргон с регулируемым расходом, предварительно нагретые до температуры 150—300° С в змеевике из нержавеющей стали, пропускались в печь. Змеевик для нагрева газов подключался в электрическую сеть через трансформатор типа ОСУ-20/0.5. [c.126]

Для получения больших концентраций пятихлористого ниобия в парогазовой смеси используется разработанное нами приспособление, Пятихлористый ниобий расплавляется в контейнере и засасывается в обогреваемое шприцевое устройство с поршнем в виде сильфона из нержавеющей стали. После заправки жидкий хлорид с заданным расходом подается в испаритель. В этом случае в испарителе поддерживается более высокая температура и производится смешение паров с газовой смесью. [c.126]

Детали и конструкции, работающие в интервале температур 300—500° С, могут быть изготовлены из материала САП вместо нержавеющей стали. Так, например, корпус колеса вентилятора может быть выполнен из листового материала, а ступица изготовлена штамповкой. Соединение деталей осуществляется клепкой. В результате применения САП вес вентилятора уменьшается на 25—30%. Большие преимущества получаются при применении листового и прессованного материала САП в летательных аппаратах, где уменьшение веса имеет решающее значение. Из прутков САП изготовляют штамповки весом от 1 до 150 кг, которые используются для работы при температурах до 500° С и для кратковременной работы (в течение 90—120 сек) при температурах газового потока 900—1000° С. [c.112]

О росте газовых и вакансионных пор на границах зерен в материалах под напряжением сообщается во многих работах. Однако для нержавеющих сталей и сплавов на основе никеля этот процесс происходит вне обычного температурного режима работы оболочек твэлов быстрых реакторов (больше 600° С). [c.156]

Присадочный металл при газовой сварке и электроды при дуговой сварке применяются из проволоки марок IX, X (для нержавеющих сталей) и XI (для жароупорных) по ГОСТ 2246-43. При отсутствии проволоки могут быть использованы прутки, отрезанные от основного металла (для дуговой сварки это нежелательно). Электроды покрываются обмазкой основного типа, например, ЦЛ-2 (см. стр. 300). [c.428]

Газовая фаза, представляющая собой смесь ртути с небольшим количеством кислорода, диффундирует через слой окалины к поверхности стали, отслаивает окалину и способствует переносу ее потоком металла, а в реакцию с кислородом вступает новая порция атомов металла на контактной поверхности стали и т. д. Нержавеющие стали, на поверхности которых образуется плотная оксидная пленка хромитов, оказываются более стойкими к окисленной ртути в сравнении с углеродистой и среднелегированной сталью. [c.304]

Рассматривая конструкцию цилиндра газовой турбины, мы видим необходимость создания крупных тонкостенных оболочек из аустенитной и нержавеющей сталей. [c.110]

Выбор материала трубок определяется условиями эксплуатации аппарата и, прежде всего, коррозионной активностью теплоносителя и его температурой. Для конденсаторов и подогревателей низкого давления трубки обычно изготавливаются из латуни марки Л68. В конденсаторах, использующих морскую воду, трубки изготавливаются из специальной морской латуни ( адмиралтейского сплава ). При температуре трубок свыше 250° и использовании в качестве теплоносителя газов или питательной воды (теплообменники газовых турбин и подогреватели высокого давления) в отечественной практике применяются трубки из малоуглеродистой и нержавеющей стали. Для подогревателей теплофикационных установок и теплообменников специального назначения (например, для атомных установок) и, в отдельных случаях, в регенераторах газовых турбин используются трубки из аустенитной нержавеющей стали. [c.202]

На выбор толщины стенки теплопередающих труб влияют два противоречивых фактора. С одной стороны, толщина стенки трубы определяет надежность трубного пучка, с другой стороны, увеличение толщины снижает коэффициент теплопередачи. Особенно это заметно в ТА с жидкометаллическими теплоносителями, где доля термического сопротивления стенки в общем сопротивлении составляет от 40 до 60 %. В ТА с газовыми теплоносителями это сопротивление составляет от 10 до 25 %. Высокое термическое сопротивление стенки связано с низкой теплопроводностью [около 20 Вт/(м -К)] нержавеющих сталей аустенитного класса, из которых изготавливаются теплопередающие трубы. [c.45]

Упрочненные нержавеющие стали для лопаток паровых и газовых турбин [c.201]

Наиболее распространенным способом регенерации является продувка воздухом или пропускание инертной жидкости через фильтр в направлении, противоположном потоку фильтруемой среды, при давлении 0,1 - 0,2 МПа. Воздух или газ целесообразно продувать через фильтр, находящийся под слоем органической жидкости (ацетона, бензина, спирта, четыреххлористого углерода и др.), которая одновременно очищает поверхность фильтра. При промывке можно применять химические растворители (например, фильтры из нержавеющей стали очищают азотной кислотой умеренной концентрации). Существует так называемая термическая очистка, при которой фильтр прокаливают в газовой атмосфере, вступающей с осадком в химическую реакцию. Однако при такой регенерации фильтр приходится извлекать из агрегата, поэтому указанный способ имеет ограниченное применение. Эффективно вести регенерацию с применением ультразвука. [c.76]

Наилучшие механические свойства хромистая нержавеющая сталь приобретает после закалки и отпуска, а коррозионную стойкость — после закалки и последующей полировки. Эти стали являются кислотоупорными только в азотной кислоте, жаростойкими в атмосфере до 700° С. Они удовлетворительно свариваются при газовой и дуговой сварке. [c.18]

Многочисленные исследования проведены по изучению эффективности различных методов утепления прибыли [180—182]. Такие способы, как электродуговой, индукционный и газовый обогрев прибыли слитка, опробованные на многих заводах Союза, не были внедрены при производстве нержавеющих сталей в связи со сложностью и трудоемкостью обогрева, удлинением производственного цикла и нестабильными результатами. [c.231]

Практика одного из заводов показала, даже целесообразность отливки мелких слитков нержавеющей стали в. хорошо вычищенные и несмазанные изложницы при большой скорости их наполнения, так как в этом случае на поверхности отсутствовали газовые пузыри, образовывающиеся из-за запоздалого сгорания смазки изложниц. [c.234]

На основании опыта и наших исследований ниже приведены критические содержания водорода в нержавеющих сталях, превышение которых приводит к образованию газовых пузырей [c.267]

Химическая инертность гелия и возможность высокой степени его очистки от примесей в контуре опытных реакторов ВГР позволяют использовать в качестве оболочек твэлов не только нержавеющие стали, но и ванадий, пироуглерод, карбид кремния и другие керамические материалы [21]. По-видимому, одно из основных преимуществ применения гелия — это возможность использовать в качестве топлива карбиды урана и плутония, что сулит существенное увеличение коэффициента воспроизводства по сравнению с окисным топливом. Нулевая активация гелия, отсутствие существенного замедления им быстрых нейтронов при прохождении через активную зону реактора БГР, а также успешное решение задачи удержания продуктов деления в микротвэлах с керамическими защитными слоями при больших значениях глубины выгорания и возможность непосредственного охлаждения микротвэлов газовым теплоносителем — все эти положительные факторы позволяют реактору БГР конкурировать с реактором-размножителем БН. Основной недостаток гелиевого теплоносителя по сравнению с натриевым — трудности отвода тепла остаточного тепловыделения в аварийных ситуациях при потере герметичности основным [c.31]

Рис. 3.22. С хема криостата Гью-гена и Мичела для газового термометра с измерением диэлектрической проницаемости [30]. А — изотермический экран из меди с высокой теплопроводностью В — блок с термометрами из меди с высокой теплопроводностью, =10 см, й=10 см С — ячейка конденсатора (одна или две) О — отверстия для железородиевых, платиновых и германиевых термометров сопротивления Е — холодный вентиль (один для каждой ячейки) Е — герметичный вывод измерительных проводов О — радиационный экран Н — вакуумная рубашка из нержавеющей стали, =17,5 см, уплотняющаяся с помощью индиевой прокладки / — манометрическая трубка из нержавеющей стали, =1,5 мм, проходящая внутри главной откачной трубы, = =37,5 мм /- теплоотвод от / К — термопара Ацре/хромель (одна из четырех вдоль трубки/).

В газовой хроматографии применяют колонки самой различной формы и из различного материала (рис. 15.3). Наиболее распространены прямые, Н-образные и спиральные колонки. Внутренний диаметр колонки в зависимости от цели анализа следующий 2—4 мм в аналитических колонках 0,75—0,25 мм в капиллярных 10—100 мм в препаративных. Изготовляют хроматографические колонки из стекла, нержавеющей стали, меди, латуни и других материалов. [c.300]

Коррозионная активность золы оценивалась по результатам данных, полученных в опытной установке, которая состояла из топочной камеры и канала для установки коррозионных зондов. Топливная нагрузка топочной камеры составляла 45,5 кг/ч (высшая теплота сгорания топлива 19,26—28,80 МДж/кг). Все опыты проводились в одинаковых условиях (менялся лишь состав топлива). Коррозионные зонды из нержавеющей стали ТР321 при температуре металла 595 С работали в области температуры газа примерно 1095 °С, Скорость обтекающего зонда газового потока около 18 м/с, продолжительность всех опытов составляла 300 ч. Таким образом, по этим данным можно оценить коррозион ную активность золы данного вида топлива с точки зрения работы выходных частей первичных и вторичных пароперегревателей из высокохромистых аусте-нитных сталей. [c.78]

Известно, что на границе жидкого и твердого металлов существует контактное электрическое сопротивление Оно зависит от электрического сопротивления собственно контакта определяющегося степенью смачиваемости твердой поверхности жидкостью и дополнительных сопротивлений, вносимых промежуточными слоями (твердыми — окисленными, осажденными из газовой фазы, выпавшими из расплава газообразными - адсорбированными из расплава). Экспериментально установлено, что при полной смачиваемости стенки = 0. О порядке значений дополнительных сопротивлений можно судить по экспериментальным данным, приведенным в ряде работ при примерно однородной температуре контактной зоны [19]. Властности, для контакта электрода из нержавеющей стали с различными легкоплавкими расплавами в [16] получено сопротивление естественных оксидных пленок приблизительно 10 Ом-м и искусственно созданных толстых оксидных пленок 10 -10 Ом-м . Сопротивление, обусловленное наличием пленок физической адсорбции, составляет при комнатной температуре 10 —10 Ом-м [16]. По имеющимся в литературе данным различных авторов, полученным экспериментально при комнатной температуре, суммарное сопротивление контакта электрода из меди с легкоплавкими расплавами имеет порядок 10 — 10 Ом-м , что близко к даштым [16]. Известно также, что сопротивление, вносимое рыхлыми осажденными слоями, а также возникающее в случае химического взаимодействия контактирующих сред, может принимать любые, неограниченно большие значения [19]. Прямые данные по контакту твердых металлов с высокотемпературными расплавами в литературе отсутствуют. [c.19]

Формирование покрытий на образцах нержавеющей стали ВНЛ-3 сопровождается достаточно слабым взаимодействием поверхности стали с кислородом, концентрация изотопа невелика (рис. 2), характер его распределения по сечению покрытия соответствует незначительному изотопному обмену с газовой средой. Из исследуемых видов покрытий на стали ВНЛ-3 более высокая подвижность кислорода наблюдается в покрытии ЭВТ-8, содержащем около 30 вес.% NajO. После обжига распределение не имеет существенных отличий от распределения в необожженных покрытиях на ВНЛ-3. В то же время для покрытий на чистом железе [c.175]

При оценке скорости коррозии методом измерения содержания водорода в паре используются водородомеры различных конструкций. До поступления в датчик водороломера анализируемая проба должна быть сконденсирована и охлаждена до температуры 20 2 С. Прибор позволяет измерять содержание молекулярного водорода от о до 20 мкг/кг с погрешностью 5%. Допустимый объем отбираемой пробы составляет 30 5 л/ч. Датчик представляет собой устройство, в котором смонтированы газовая система, измерительная ячейка, электролизеры, преобразователь сигнала в унифицированный сигнал, а также источник питания. Пробоотборный тракт из нержавеющей стали должен быть полностью герметичным. Измерительная ячейка изготовляется из коррозионно-стойких и газонепроницаемых материалов. Водомеры устанавливаются на входе, выходе из котла и по тракту котла. [c.21]

Одиночная разрядная ячейка насоса, схема которой показана на рис. 14, образована двумя катодами К, выполненными из титана, и анодом А, изготавливаемым, как правило, из нержавеющей стали. Эта электродная система помещается в магнитное поле, вектор напряженности которого Н перпендикулярен плоскости катодов. При подаче на электроды высокого напряжения в ячейке возникает газовый разряд в ширком диапазоне низких давлений. [c.52]

В газоохлаждаемых реакторах типа Колдер-Холл защитной атмосферой является циркулирующий в качестве теплоно-. сителя углекислый газ. Окисление графита при использовании инертных газов может происходить за счет примеси кислорода или вследствие подсоса воздуха, попадающего в газовый тракт. В случае применения углекислого газа радиолитическое восстановление до окиси углерода может привести к значительному уносу графита. Попадание паров воды в кладку в водоохлаждаемых реакторах создает опасность окисления, так как в результате радиолиза воды образуется кислород. Полная защита графитовых блоков от окисления обеспечивается при их очехловке нержавеющей сталью (рис. 6.21) [116]. Однако такой способ защиты кроме сложности обладает еще одним недостатком — происходит нежелательное увеличение поглощения нейтронов. [c.250]

Влияние длины повреждения оболочки. Существующая по этому вопросу литература очень малочисленна. Огава и Вильямсон [33] сообщили о последствиях отдельных коррозионных повреждений оболочек твэлов из нержавеющей стали, наблюдавшихся на Валеситосском реакторе. Из реактора в различных сочетаниях извлекались стержни, отличавшиеся по длине повреждения и мощности, и по изменению выбросов газовой активности по четырехбалльной шкале оценивалась сте- [c.144]

Категории повреждений, определенные Огавой и Вильямсоном, применимы лишь при тех условиях, в которых они были получены, а именно при повреждении оболочек твэлов из нержавеющей стали, растрескавшихся в результате межкристалличе-ской коррозии в небольшом кипящем реакторе. Их не следует воспринимать так, что повреждения, вызванные иными причинами или происшедшие другим способом, будут протекать до той же степени разрушения, или что наблюдавшиеся скорости выхода окажутся типичными для поврежденных твэлов, работавших в условиях, отличных от условий Валеситосского реак-юра. Однако они являются единственным критерием при сравнении относительного выхода продуктов деления из твэлов, имеющих одинаковую степень повреждения оболочек, и поэтому рассматриваются здесь. В табл. 5.15 приводятся определения этих четырех категорий повреждений и оценка выброса газовой активности для твэлов с удельным энерговыделением 330 вт/см. [c.145]

Газовое контактное хромирование мартенситной нержавеющей стали 13Х12Н2ВМФ привело к образованию на поверхности образцов ферритной зоны толщиной около 0,1 мм и неравномерной карбидной зоны толщиной 0,005 мм. Вследствие увеличения концентрации хрома в слое при насыщении до такой, при которой а ->7 ->а-превращения отсутствуют, диффузионный слой состоит из о-таердого раствора хрома в железе и мелкодисперсных карбидов. Микротвердость толстой ферритной зоны равна 2300 МПа, основной структуры — 3500 МПа. [c.176]

Методом прецизионного литья можно изготовлять детали весом от 1 до 50 кГ (корпуса и детали приборов, мелкие шестерни, лопатки газовых турбин и турбокомпрессоров, арматура из бронзы и нержавеющей стали, режущий и хирургический инструменты, мелкие автодетали, детали фото- п киноаппаратов, швейных и текстильных машин, а также художественное лктье). [c.71]

BOB титана с целью определить возможности использования этих сплавов для лопаток паровых и газовых турбин, рассчитанных на эксплуатацию в течение длительного времени. Найдено, что многие из исследованных сплавов титана вплоть до температуры 450° С обладают более высокими значениями кратковременной прочности, длительной прочности, сопротивления ползучести, предела выносливости и эрозионной стойкости, но меньшей пластичностью, чем нержавеющая сталь марки 2X13. В результате проведенного исследования к полупромышленному опробованию в качестве материала для изготовления лопаток последних ступеней паровых турбин -с температурой до 100° С рекомендован один из сплавов титана с алюминием. [c.41]

В первом приближении стали этого класса могут быть разбиты на две группы. К первой из них можно отнести 12-процентные хромистые нержавеющие стали без дополнительного легирования (марок 1X13 и 2X13), нашедшие основное применение для лопаток турбин, и марки 0X13, применяемой для горячих защитных экранов газовых турбин. По уровню жаропрочности они уступают наиболее легированным перлитным сталям и поэтому в основном используются как нержавеющие для работы при температурах до 510— 530°. [c.30]

Деформируемые высоколегированные стали и сплавы на железоникелевой и никелевой основе по ГОСТ 5632—72 подразделяются на три группы I — коррозионностойкие (нержавеющие) стали, стойкие против электрохимической коррозии (атмосферной, щелочной, кислотной, солевой и др.) II — жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, стойкие против химического разрушения поверхности в газовых средах при температурах выше 550° С, работающие в ненагруженном или слабонагружен-ном состоянии III — жаропрочные стали и сплавы, работающие в нагруженном состоянии при высоких температурах в течение определенного времени и обладающие при этом достаточной окалиностойкостью. [c.47]

Принципиальная схема установки для переноса ТПД аэрозольным газовым потоком изображена на рис. I. В качестве аэрозолей используются частицы, получаемые пропусканием газового потока над нагретым до температуры 675° С порошком Na l (или КС1), загруженным в керамическую лодочку. Лодочка помещается в кварцевую трубку трубчатой печи диаметром 20 мм, температура поддерживается терморегулятором ВРТ-3. Перед подачей в камеру мишени аэрозольный поток пропускается через трубу-фильтр из нержавеющей стали с внутренним диаметром 4 мм и длиной 60 м для монодисперизации частиц. Камера мишени соединяется с коллектором капилляром из нержавеющей стали с внутренним диаметром 2 мм и длиной 16 м. Относительное изменение во времени концентрации аэрозольных частиц контролируется нефелометром ФАН-90. [c.117]

Работоспособность сульфоборированных нержавеющих сталей в течение заданного ресурса при повышенных температурах до 450—600° С, незначительных скоростях перемещения и нагрузках до 1000 кПсмР- в продуктах сгорания дизельного топлива и других газовых средах подтверждена данными эксплуатационных испытаний, проведенных на ряде предприятий страны. [c.120]

Освещены результаты исследования фрикционных и механических свойств пористых металлокерамических нержавеющих сталей, в процессе спекания подвергавшихся сульфидированию, сульфоборированию и борированию. Отмечена важная роль правильного выбора материала контртела. Работоспособность исследованных материалов при температурах 450—600° С в продуктах сгорания дизельного топлива и других газовых средах подтверждена эксплуатационными испытаниями. [c.154]

На Харьковском турбогенераторном заводе изготовляют цилиндрические воздухоподогреватели ВТИ с подводом воздуха с наружной стороны цилиндра (рис. 14). Трапециевидные пластино-ребристые ячейки из нагревательных элементов расположены радиально. Как показывают предварительные расчеты, в этих воздухоподогревателях значительно снижены масса и объем на единицу мощности. Так, подогреватели ВТИ-ХТЗ для газовой турбины мощностью 50 мет имеют объем от 1,75 до 3,0 м массу от 1,66 до 2,29 т на 1 мет мощности (табл. 2). Проведенное в ВТИ исследование пластино-ребристых пакетов показало, что наряду со значительным повышением компактности поверхности нагрева гидравлическое сопротивление этих пакетов не превышает сопротивления воздухоподогревателей, выполненных из гладких труб. Применение прерывистых ребер существенно повышает теплообмен. Фирма Джеенер Санки выпускает воздухоподогреватели прямоугольной формы из штампованных листов нержавеющей стали толщиной 0,7 М.М. [c.21]

Молибденовый лист и простые профили могут быть покрыты путем совместной прокатки с материалом, стойким к окислению, наирнмер с инко-нелем, а молибденовые трубы покрывают нержавеющей сталью. Как на простые, так и на более сложные профили покрытия можно наносить различными методами, включая электролитическое осаждение, цементацию, осаждение из газовой фазы, осаждение в ванне расплавленного металла пли распыление факелом. Р.сли необходимо сохранить возможно большую прочность, в процессе нанесения покрытий не должно происходить рекристаллизации молибдена или сплава на основе молибдена. [c.419]

Ультрадисперсные порошки используют для изготовления многослойных фильтров тонкой очистки, в научно-производственном центре Ультрам (Москва) под руководством В. Н.Лаповка и Л. И. Трусова разработана широкая гамма пластинчатых и трубчатых фильтрующих элементов из пористой нержавеющей стали со слоем из ультрадисперсного порошка на основе Т1К или ТЮ2 [1]. Тонкость фильтрации для газовых сред таких фильтров может доходить до 10 нм (при перепаде давления 0,1 бар) и для жидких сред — до 10— 100 нм (при перепаде давления 2 — 5 бар). Фильтры прошли эксплуатационную проверку и запатентованы в России, США и странах ЕЭС. Разделение водно-масляных эмульсий, очистка сточных вод и жидких радиоактивных отходов, фильтрация продуктов распада клеток, осветление фруктовых соков — вот далеко неполный перечень областей применения фильтров тонкой очистки. [c.158]

Влияние различных элементов на растворимость водорода приведено на рис. 20 [58]. Динамика изменения содержания водорода в процессе плавки и разливки стали Х18Н10Т (основная дуговая печь, метод переплава отходов с кислородом) приведена на рис. 21. В период продувки кислородом содержание водорода в металле относительно невелико (5—6 сл /100 г), но затем существенно повышается, главным образом при присадках легирующих и извести. Как и при выплавке трансформаторной и конструкционной стали, содержание водорода в нержавеющей стали в летнее время значительно повышается. Нами изучались допустимые концентрации водорода в нержавеющей стали типа Х18Н10Т. Установлено, что при содержании водорода в металле выше 12—13 M IIQQ г (эта величина определяется также температурой металла и массой слитка) в слитке образуются газовые пузыри, а в прокате — трещины и волосовины. Влияние меньших концентраций водорода на обычные качественные показатели нержавеющей стали не установлено по-видимому, это вызвано высокой рас- [c.87]

Для уменьшения содержания водорода в нержавеющей стали необходимо тщательно прокаливать присаживаемые ферросплавы и известь (особетю и летнее время), а также хороню просушивать желоба, ковши, центровые и надставки. Практика показала, что при применении губки металлического титана вместо ферротитана н петролатума вместо обычной смазки теплоизоляционных вставок вместо обычных содержание водорода в стали па разливке и склонность к образованию газовых пузырей увеличивается. Поэтому при получении содержания водорода, близкого к критическому, необходимо применять известные способы дегазации (продувку аргоном или вакуумирование). [c.89]

Наиболее склонны к образованию газовых пузырей водородного происхождения нержавеющие стали, легированные кремнием (ЭИ654, Х10С2М, Х25Н20С2 и др.), так как кремний резко снижает растворимость водорода в твердой стали и тем самым увеличивает давление выделения водорода при кристаллизация. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...