Удельное скольжение в контактной точке

Осевого перекрытия коэффициент 261 Перекрытия коэффициент 280 Приведенный радиус кривизны 331 Скорость скольжения контактных точек поверхностей (профилей) зубьев 422 Торцового перекрытия коэффициент 469 Удельное скольжение в контактной точке поверхности (профиля) зуба 481 [c.551]

Удельное скольжение в контактной точке поверх- ности зуба [c.346]

Удельное скольжение в крайней контактной точке у основания зуба [c.165]

В полюсе зацепления Р скорости качения сопряженных профилей равны и, следовательно, там удельное скольжение r ip = = г 2р = 0. Удельное скольжение достигает предельных значений в начальной и конечной точках зацепления для каждого из парных зубчатых колес. Ниже приводятся зависимости для определения удельного скольжения в крайних контактных точках зубчатых колес (рис. 29, 30). [c.28]

Рис. 39, в — выбор коррекции для получения выравненного, а следовательно, минимального удельного скольжения в крайних контактных точках зубьев шестерни и колеса. Искомое значение 1с находится на пересечении кривой Т1щ= с границей практического контура (в данном случае с кривой 8.= 1,2). [c.40]

Для повышения стойкости косозубой передачи с небольшой разностью твердостей зубьев в отношении заедания при средних передаточных числах распределение ,,с на и можно подчинить условию примерного равенства отрезков активных участков контактной линии до и после полюса зацепления Р, т. е. 1ш= (1 1,3)/к (см. рис. 29 и 30) с целью, по возможности, выровнять удельные скольжения в крайних контактных точках на головках и ножках зубчатых колес. [c.47]

Так как полоска контакта обычно имеет некоторую ширину 2й, [формула (1а), стр. 243], то радиус кри визны в центре этой полоски не может быть очень малым даже при зацеплении зубьев вблизи основной окружности шестерни илн колеса. Поэтому удельные скольжения и относительные удельные давления в начальной и конечной контактных точках (т. е. при L = /). часто не отражают действительных условий зацепления, достигая в некоторых удовлетворительно работающих передачах очень больших значений (когда расстояние от основной окружности до ближайшей точки рабочего профиля мало). Удельные скольжения и относительные удельные давления следует определять в тех точках зацепления, в которых обеспечивается полное зацепление (в отличие от кромочного). Эти точки на ножках зубьев будут отстоять дальше от центров зубчатых колёс, чем основные окружности, по крайней мере на величину ft]. На этом основании следует принимать равным меньшей из двух величии и [c.231]

В связи с изложенным для определения критических температур масел на машине КТ-2 при трении стали по различным антифрикционным материалам авторами была предложена новая схема трения сфера— кольцевой образец (рис. 1), при которой резко снижаются контактные удельные нагрузки и в то же время сохраняется низкая скорость скольжения. В этом случае трение происходит между вращающимся шариком из закаленной стали диаметром 12,7 мм и сферической вогнутой поверхностью в виде кольцевого пояска, выдавленной на фаске неподвижного нижнего образца, изготовленного из испытуемого материала. Внутренний диаметр кольцевого образца, по которому происходит трение, 8 мм. [c.177]

Выше рассмотрены пути теоретического определения эпюр удельных сил трения для наиболее распространенных процессов деформации с сухим или смешанным (полусухим, полужидкостным) трением. Вместе с. тем ранее было отмечено, что при деформации с применением вязких технологических смазок возможно существование жидкостного трения на контактной поверхности. В этом случае изменение сил трения в зоне контакта описывается законом Ньютона (24). Для определения силы трения в любой точке контактной поверхности надо знать скорость скольжения и толщину слоя смазки в данной точке, а также вязкость смазки. [c.73]

При наличии скольжения на контактной поверхности отношение удельной силы трения к нормальному давлению в любой точке дает величину коэффициента тре-НИГ f = tip. [c.74]

Расчет заключается в следующем [18]. Если нафузка так высока, что появляется пластическое течение, то в зависимости от размеров кольца область пластической деформации разовьется или на всю его толщину (рис. 10.24, а), или останется в поверхностном слое (рис. 10.24, б), что характерно для толстостенных колец. Если реализуется поле линий скольжения (рис. 10.24, а), при котором происходит раскатка, то удельная сила на контактной поверхности [c.525]

Износ зубьев является результатом изнашивания их рабочих поверхностей (рис. 15.11, б). В закрытых передачах износ зубьев, как правило, меньше, чем в открытых. Изнашивание поверхностей зубьев будет значительнее, чем больше удельное скольжение зубьев и контактное напряжение сжатия на этих поверхностях. Так как наибольшее удельное скольжение имеет место в начальной и конечной точках контакта зубьев, то наибольший износ появляется на ножках и головках зубьев. Вследствие износа искажается эволь-вентный профиль, возрастает динамическая нагрузка, ослабляется ножка, что ведет к возрастанию напряжений в зоне переходной поверхности зуба. [c.231]

В зоне деформации при прокатке металл скользит по поверхности валков если принять, что это скольжение распространяется по всей контактной поверхности между металлом и валком, то тогда при решении уравнения (136) можно воспользоваться зависимостью (137). В результате решения уравнения (136) получим следующие формулы для определения удельных давлений в любом сечении зоны де( р-мации (формулы А. И. Целикова) [c.221]

Удельное скольжение на зубчатом колесе 1 в произвольной контактной точке [c.28]

В режиме ИП износ может быть снижен до нуля, а коэффициент трения до жидкостного. Причины, обусловливающие малые износ и коэффициент трения при ИП следующие снижение удельного давления на фактической площади контакта в результате растворения микронеровностей и образования тонкой пластичной металлической пленки компенсация деформации и снижение сопротивления сдвигу поверхностного слоя в результате аннигиляции дислокаций в пленке и усиленного избирательным растворением действия эффекта Ребиндера возвращение частиц износа или ионов металла в зону контакта и наращивание пленки на контакте вследствие образования электрокинетических потенциалов в дисперсной среде, что при наличии двойного электрического слоя обусловливает электрофоретическое движение частиц к фрикционному контакту, а также направленную миграцию ионов и частиц предотвращение окисления металла вследствие образования прочного адсорбционного слоя ПАВ, обеспечивающего большую пластичность металлической защитной пленки и ее стойкость к охрупчиванию при деформации образование защитной полимерной пленки, снижающей контактное давление и создающей дополнительные плоскости скольжения с малым сопротивлением. [c.207]

Термомеханические режимы. При прямом и обратном прессо-. вании термомеханические режимы, обеспечиваюш,ие высокую стойкость штампа, обусловлены наибольшим удельным усилием или стационарным режимом. Достижение наибольшего усилия происходит в тот момент, когда тепловой эффект сравнительно невелик и скольжение металла по контактной поверхности инструмента в наиболее опасной точке (на радиусе сопряжения конуса и цилиндрического очка матрицы или на кромке пуансона) практически еш,е не началось, т. е. АГ = 0. Тогда предельная скорость деформирования при прямом прессовании прутков [c.214]

Известные методики включают в себя снятие износных характеристик на машинах трения при скорости скольжения не выше 5—10 м/с при статической нормальной нагрузке. Полученные результаты не могут быть распространены на манжеты быстровращающихся валов, поскольку при испытаниях имела место невысокая скорость скольжения и отсутствовала динамическая составляющая удельной нагрузки, изменяющая число циклов контактного взаимодействия поверхностей по сравнению с работой при статической нагрузке. Последнее обстоятельство даже при одной и той же скорости, продолжительности трения и шероховатости оказывает существенное влияние на износ резины. [c.106]

УДЕЛЬНОЕ СКОЛЬЖЕНИЕ В КОНТАКТНОЙ ТОЧКЕ ПОВЕРХНОСТИ (ПРОФИЛЯ) ЗУБА — отношение скорости контактных точек к скорости общей точки по поверхности (профилю) зуба данного зубчатого колеса в направлении скольжения. У. характеризует интенсивность износа каждого из взаи.модействующих зубьев. Для оценки интенсивности износа оказывается недостаточно скорости скольжения. Проиллюстрировать это можно на простом примере. На сх. и б показаны два случая взаимодействия poликoJi, прижи-мае.мых друг к другу силой Р. В обоих случаях скорость скольжения г одинакова, но в первом случае второй ролик неподвижен, а во втором — оба ролика вращаются. Очевидно, что характер износа (см. пунктирные линии) в этих случаях будет различным. [c.481]

Что характеризует коэффициент удельного скольжения профилей в зубчатом зацеплении Покажите, от каких параметров на чертеже зависит скорость скольжения в контактной точке хфофилей. Как определить коэффициент скольжения в граничных точках активной линии зацепления [c.335]

Так как звенья низших кинематических пар соприкасаются по поверхности, то удельное давление в них меньше, чем в высших. Поэтому низшие пары меньше, чем высшие, подвержены износу и позволяют, при прочих равных условиях,. передавать значительные нагрузки от одного звена к другому. Нагрузочная способность высших кинематических пар сравнительно невелика, поскольку усилия в ней передаются через малые контактные площадки, возникающие в местах соприкосновения звеньев под воздействием нагрузок. Однако эт1[ пары оказываются более рациональными в отношении потерь мощмостгг на преодоление трения ввиду того, что трение скольжения в них полностью или частично можно заменить трением качения. [c.496]

Осповидный износ возникает при трении качения и наиболее отчетливо проявляется на рабочих поверхностях подшипников качения и зубьях шестерен. При осповидном износе трушихся деталей возникают микропластические деформации сжатия и упрочнения поверхностных слоев металла. В результате упрочнения возникают остаточные напряжения сжатия. Повторно-переменные нагрузки, превышающие предел текучести металла при трении качения, вызывают явления усталости, разрушающие поверхностные слои. Разрушение поверхностных слоев происходит вследствие возникших микро- и макроскопических трещин, которые по мере работы развиваются в одиночные и групповые осповидные углубления и впадины. Глубина трещин и впадин зависит от механических свойств металла деталей, величины удельных давлений при контакте и размера контактных поверхностей. На фиг. 5 показан осповидный износ ведущей шестерни з аднего моста автомобиля ЗИС-150 и кольца роллкоподшипника поворотного кулака. Проф. М. М. Хрушов [59] считает, что составить подробную классификацию видов износа и указать соответственные им виды изнашивания практически не представляется возможным по той причине, что при разных видах изнашивания могут быть одинаковые виды износа. В табл. 1 приведена классификация видов изнашивания, предложенная М. М. Хрущовым для случая трения скольжения. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...