Поток см сужающийся

Для расходомеров, основанных на создании перепада давлений в потоке различными сужающими устройствами (труба Вентури, сопло и диафрагма —см. рис. VII — I, VII—2 и VII—3), расход определяется по общей формуле [c.148]

Для расходомеров, основанных на создании перепада давлений в потоке различными сужающими устройствами (труба Вентури, сопло и диафрагма — см. 150 [c.150]

При сверхзвуковой скорости потока сужение камеры смешения приводит к уменьшению скорости течения и к снижению потерь полного давления в прямом скачке, если он возникает вблизи выходного сечения камеры (см. 7), или в системе скачков, переводящих поток в дозвуковой. В результате как при Дозвуковых, так и при сверхзвуковых скоростях отмечается возрастание полного давления смеси, в ряде случаев составляющее до 15—20 %. В связи с этим эжекторы с камерой смешения переменной площади, чаще всего с конической сужающейся камерой, находят применение в технике. [c.513]

Об изменении скорости v и глубины h вдоль расширяющихся и вдоль сужающихся в плане потоков при спокойном и при бурном движениях. Рассмотрим элементарную струйку планового потока (модели Вернадского), ограниченную двумя близко расположенными поверхностями тока (см. рис. 15-2 или 15-4, а). Переменную (вдоль течения) ширину этой струйки обозначим через Ьо тогда расход 6Q данной струйки можно представить в виде [c.517]

Внутренний канал в конце воздухозаборника может иметь сужающийся участок 4 (см. рис. 9.2). На участке 1з происходит ускорение потока, что приводит к выравниванию поля скоростей на входе в компрессор. [c.256]

При плавном уменьшении сечения, когда угол сужения очень мал (а <10°) или когда сужающийся участок имеет очень плавные криволинейные образующие (см. схему б диаграммы 5-23), поток не отрывается от стенок в месте перехода в прямой участок, и потери давления сводятся только к потерям трения в сужающейся части [c.206]

Среди всевозможных течений в сверхзвуковом диффузоре выделим два основных предельных случая. В первом из них набегающий сверхзвуковой поток переходит в дозвуковой еще до входа в диффузор, пройдя сквозь отсоединенную ударную волну (см. далее гл. VI, 52) или через скачок уплотнения, сидящий во входном сечении диффузора. Поскольку поток за прямым скачком всегда дозвуковой, то в этом случае сверхзвуковой диффузор работает как дозвуковой. Положение скачка при этом не является устойчивым по отношению к малым возмущениям потока и рассматривается лишь как удобный образ для противопоставления его второму, оптимальному с точки зрения решения задачи о восстановлении давления случаю, когда скачок уплотнения, пройдя сквозь сужающийся участок (/, II), займет положение в сечении II) или в непосредственной близости за этим сечением. [c.138]

Периодические волны, порождаемые сверхзвуковой струей. Осесимметричная ламинарная струя гелия, вытекающая в воздух из сужающегося сопла диаметром 0,26 см, становится турбулентной в пределах одного диаметра вниз по потоку. После этого струя начинает излучать слабые ударные волны с частотой 85 кГц. направленные в основ- [c.171]

При протекании жидкости сквозь сужающее устройство часть энергии потока рассеивается безвозвратно чем более плавно спрофилирован проходной канал, тем меньше эти потери. Безвозвратные потери оцениваются разностью полных давлений Ьр, измеренных в сечениях I и III (см. рис. 134). Данные, приведенные в табл. 30, [c.331]

Из графика видно, что при увеличении /. до Ар опт полное давление смеси газов перед прямым скачком уплотнения практически не изменяется. Отсюда следует, что в тех случаях, когда не требуется тормозить сверхзвуковой поток за камерой смешения, можно с одинаковым успехом применять и эжектор с сужающимися соплами, и оптимальный эжектор. Следует, однако, иметь в виду, что размеры оптимального эжектора будут меньше (см. фиг. 27). [c.158]

Типичная дроссельная характеристика эжектора с сужающимися соплами дан ) на фиг. 49. Точка 1 соответствует критическому режиму работы, при котором, начиная от сечения запирания до выхода из камеры смешения, поток сверхзвуковой, а в выходном сечении камеры смешения располагается прямой скачок уплотнения (см. фиг. 50,а). [c.169]

Если вслед за критическим сечением сделать трубопровод расширяющимся, то давление газа будет продолжать падать, плотность будет уменьшаться, а скорость будет увеличиваться и станет больше местной скорости звука (см. гл. V). Ускорение дозвукового потока происходит в сужающихся трубопроводах ускорение сверхзвукового потока происходит в расширяющихся трубопроводах. Чем больше отношение рассматриваемого сечения к критическому, тем больше понижение давления — и тем больше относительный рост ско- [c.46]

Режим III—III. Дозвуковой поток Miдозвуковой поток обратимо тормозится и в сечении 2 принимает такие же параметры, как в сечении 1. Режим III—III это режим работы трубки Вентури (см. рис. 9.13). [c.248]

Особенности течения воздуха за замыкающим систему прямым скачком. На рис. 16.7, а показано, что дозвуковой поток за прямым скачком снова ускоряется в сужающемся канале до Х= 1 в горле воздухозаборника и до Я> 1 — в расширяющемся канале и переходит в дозвуковой Я<1 на прямом скачке уплотнения. Только после этого дозвуковой поток тормозится до заданного в 0,5 перед компрессором в расширяющемся дозвуковом диффузоре. При такой организации течения небольшие изменения режима работы двигателя и, следовательно, объемного расхода воздуха, сказываются только на положении этого прямого скачка и не нарушают расчетной системы скачков. При увеличении объемного расхода, т. е. снижения давления на входе в компрессор, скачок перемещается вниз по потоку и становится сильнее, потери возрастают и объемный расход через двигатель увеличивается при неизменном массовом расходе. При уменьшении объемного расхода, т. е. при повышении давления, скачок смещается против течения, ослабевает, потери уменьшаются и объемный расход через двигатель уменьшается и оптимальность системы сохраняется. Таким образом, в данном случае, скачок уплотнения играет положительную роль газодинамического регулятора постоянства массового расхода воздуха через двигатель при переменном объемном расходе. Это регулирование достигается введением дополнительных потерь. Если бы за замыкающим скачком уплотнения отсутствовала бы сверхзвуковая зона течения с прямым скачком, то повыше-нине давления, например, в дозвуковой части диффузора приводило бы к выбиванию расчетной системы скачков (см. рис. 16.7, 6). [c.324]

Решетки с профилями группы Б (см. рис. 4.24) характеризуются входными и выходными кромками с малыми радиусами скругления и плавно сужающимися межлопаточными каналами. Решетки с профилями группы Б спроектированы по методу прямого скачка. При Мда, > 1 перед решеткой поток тормозится в прямом скачке (рис. 4.25), затем ускоряется до звуковой скорости в минимальном сечении 2 и до сверхзвуковой скорости — в косом срезе. В районе выходной кромки возникают скачки 3 и 4 (аналогично профилю лопаток группы А, см. рис. 4.23). Однако интенсивность скачков здесь меньше, так как кривизна спинки в косом срезе меньше, чем в решетке с профилями лопаток группы А. Потери в решетках с профилями лопаток группы Б невелики. При М , > 1 потери в решетке с профилями лопаток группы Б значительно меньше, чем в решетке с профилями лопаток группы А, при < 1 — наоборот. [c.245]

Сверхзвуковой диффузор состоит из начального сужающегося канала и следующего за ним расширяющегося участка трубы (см, рис. 1.1.4,б и в). В сужающемся канале сверхзвуковая скорость газа постепенно снижается за счет образования скачков уплотнения. Возникающий при этом дозвуковой поток затем попадает в дозвуковую (расширяющуюся) часть диффузора, где вследствие расширения скорость этого потока еще больше снижается. [c.12]

Левую плоскую боковую стенку канала (рис. 15-11, б) можно рассматривать, как плоскость симметрии канала на рис. 15-14, а, где изображено симметрии но е сужение русла в плане. При этом можно утверждать, что рма свободной поверхности (в плане) для части канала, расположенной на рис. 15-14, а выше оси симметрии 1—1, должна представлять собой- зеркальное отображение той формы свободной поверхности, которая представлена на рис. 15-11/6 Имея это в виду, можно построить план течения для симметрично сужающегося канала (при наличии в нем бурного потока) отметки отдельных частей свободной поверхности, полученные для такого канала, заключены на рис. 15-14, а (см. план) в кружках. [c.465]

При движении газа со сверхзвуковой скоростью по расширяюи емуся каналу скорость газа будет увеличиваться, а давление, температура и скорость звука в нем — уменьшаться, как это показано на рис. 9.2,6, справа. На рис. 9.2, б, слева показано, как должны были бы изменяться в соответствии с уравнением (9.28) параметры сверхзвукового потока в сужающемся канале. Однако вследствие ряда причин и, в первую очередь, под влиянием трения замедленное движение сверхзвукового потока в сужающемся канале является неустойчивым. Плавное торможение сверхзвукового потока в сужающемся канале практически неосуществимо оно сопровождается появлением так называемых скачков уплотнения (см. 10. 2). [c.170]

Состояние газа на входе в сопловой аппарат турбины характеризуется давлением и температурой Т . Лопатки соплового аппарата, как видно из рис. 9.2, образуют криволинейные каналы, сужающиеся от сечения О—О к сечению 1—1. Течение газа на этом участке (см. рис. 9.2) сопровождается падением давления и температуры и соответствующим увеличением скорости. Направление потока на выходе из соплового аппарата в основном определяется направлением выходных кромок лопаток и составляет с плоскостью вращения колеса угол а . Таким образом, в сопловом аппарате часть потенциальной энергии газа преобразуется в кинетическую. Одновременно в результате поворота потока обеспечиваетвя его закрутка у входа в рабочее колесо. [c.142]

В зависимости от пластичности глиняной массы длину головки пресса нужно изменять. Обычно длина ее находится в пределах 150—300 мм. Тощие массы требуют головки меньшей длины. Увеличивают длину головки установкой промежуточного кольца между цилиндром и головкой пресса. Интересен опыт, проведенный на Московском экспериментальном керамическом заводе по использованию более простой формы головки. Для производства пустотелых камней была опробована цилиндрическая головка с плоской передней стенкой, к которой крепили мундштук. В этом случае, когда у головки нет. плавно сужающегося перехода, масса сама устанавливает для себя форму наиболее рационального пути, оставляя в углах неподвижные участки (рис. 5). При этом изменение соотношения входного и выходного отверстия головки уже приводит к изменению формы потока массы. Таким образом,- применение цилиндрической головки с регулируемой самой массой рацио нальной формой потока, чего нельзя получить с применением головки с заранее заданным профилем, представляет практичес1 ий интерес при работе на пластичных массах, имеющих небольшое внутреннее трение. Последнее было подтверждено работой реконструированного по этому принципу пресса СМ-277, у которого снижен расход электроэнергии и повышена производительность. Сопротивление, возникающее при продвижении массы к мундштуку пресса, может обусловить ее частичное обратное движение через зазор между лопастями и цилиндром пресса, что снижает его производительность. В СВ5ГЗИ с этим зазор должен быть минимальным к не превышать 2—3 мм. [c.45]

При закрутке потока по закону твердого тела в зависимости от начальных условий возникают замкнутые или незамкнутые зоны возвратного тока вблизи стенки сопла. Причина их возникповепия связана с наличием положительного градиента давления в области перехода от цилиндрического к сужающемуся участку сопла (см. 4.1), величина которого значительно возрастает из-за существования центробежных сил, вызванных закруткой потока. С ростом закрутки наступает переход через так называемое критическое значение интенсивности закрутки (соответствующее числу Гг =1,92), при котором происходит отрыв потока и возникновение в пристеночной области в дозвуковой части сопла зоны с возвратным течением. Мощный тороидальный отрыв потока вблизи стенки наблюдался в работе [51], когда начальная закрутка осуществ.иялась но закону твердого тела. Области с возвратным течением на оси и стенке сонла возникают и при других законах вращения потока. [c.208]

Иоп ри, пызванные торможением сверхзвукового потока, вытекающего из камеры смешения, можно существенно уменьшить, заменив расширяющийся диффузор диффузором, имеющим горловин) (см. фиг. , а, б . Тот же результат можно получить, заме-мпн цилиндрическую камеру смешения сужающейся конической (см. фиг. 2). [c.224]

Перепуск газа из области камеры смешения при неизменных параметрах обоих газов и геометрий эжектора менее эффективен. По мере открывания перепускных отверстий в этом случае степень сжатия г" с ростом коэффициента эжекции падает быстрее, чем в ранее рассмотренных сл чаях (участок 7 характеристики, см. фиг 8, а). Это объясняется возрастанием потерь давления, связанных с переходом от сверхзвуковой скорости смеси газов к дозвуковой. В точке 7 характеристики, ссответствующей работе эжектора на критическом режиме, когда в выходном участке камеры смешения поток сверхзвуковой, а на. входе в сужающуюся часть диффузора располагается прямой скачок уплотнения, приведенная скорость X перед прямым скачком уплотнения существенно больше, чем в точке 2 характеристики. Происходит это потому, что через выходное сечение камеры смешения в этом случае проходит меньший расход газа. Величина Ц на этом режиме может быть найдена из очевидного соотношения [c.244]

При расчетном гидравлическом сопротивлении двигателя замыкающий прямой скачок располагается во входном сечении (см. фиг. 65). Скорость потока за прямым скачком становится дозвуковой. При дальнейшем течении по сужающемуся тракту диффузора скорость может сначала возрасти и достигнуть в критическом сечении горловины скорости звука М1кр=1. В расширяющемся дозвуковом участке диффузора при работе на расчетном режиме происходит торможение потока Х2<1. [c.117]

При недорасширенном истечении из плоского сопла Лаваля использованный в укороченном сопле перепад давления ро—ра затрачивается на увеличение скорости вне сопла (см. рис. 13.14). При этом этот поток поворачивает около кромок С и i сопла на угол 6, определяемый в теории течения Прандтля—Майера. В газовых и паровых турбинах для получения потока максимальной скорости, отклоненного на угол б от осевого направления, используются сопла Лаваля или сужающиеся сопла с косым срезом, в которых плоскость среза сопла не перпендикулярна оси потока (рис. 13.18). [c.255]

Мы видели, что температура жидкости, применяемой в качестве охладителя, не должна превышать ее температуру кипения или, по крайней мере, температура стенки Ту, ж должна оставаться ниже определенной величины, выше которой начинается пузырьковое кипение. Таким образом, мы можем определить предельную температуру (7 г ж)пр. Для Г , ж> (7 г ж)пр удельный тепловой поток ф р резко возрастает. Эта переходная точка связана с величиной Фкр, равной Фи пр — удельному тепловому потоку при верхнем пределе, соответствующем пузырьковому кипению. Эту величину ф пр можно использовать в качестве критерия при расчете охлаждающей способности топливного компонента. Вообще говоря, следует отметить, что величина Ф пр имеет максимум при определенном давлении, а при изменении давления в пределах от О.З до 0,7 критического давления она меняется незначительно. Фи пр уменьшается с увеличением температуры жидкости Г и увеличивается с повышением скорости жидкости V. Величина Фи пр может также возрастать из-за образования отложений на стенках охлаждающего тракта при протекании по нему охлаждающей жидкости. Всестороннее сравнение различных топливных смесей нельзя провести, рассматривая только свойства жидкостей. В работе [55] проведено сравнение различных топлив с теоретической точки зрения при использовании их в стандартном двигателе, имеющем следующие характеристики тяга 25 г давление в камере сгорания 20 кг1см характеристическая длина 100 см диаметр критического сечения сопла 31 см отношение площадей поперечного сечения камеры и критического сечения сопла /к//кр=2 1 отношение площадей выходного и критического сечений сопла /а//кр=7 1 полуугол сужающейся части сопла 30 полуугол расширяющейся части сопла 15° потеря давления в системе охлаждения равна 5,25 кг1см . Данные, полученные в работе [55], приведены в табл. 15. [c.457]

В середине 60-х гг. усилиями специалистов фирмы "Белл" была разработана реверсивная система охлаждения небольших ЖРД [275]. При работе двигателя жидкий водород поступает в коллектор на срезе сопла, откуда направляется в охлаждающую рубашку сопла, а затем через ряд форсунок, расположенных на сферической камере сгорания около сужающейся части сопла, подается в камеру, образуя при этом пристеночный слой, движущийся в сторону головки, т.е. против направления движения основного потока продуктов сгорания. Жидкий кислород впрьюкивается в камеру, как и обычно, со стороны головки. В начале 70-х гг. на фирме было разработано три двигателя с таким охлаждением. Они имели максимальную тягу 22,5 (220 Н), 31,5 (310 Н) и 450 кгс (441 Н). Средняя полнота сгорания топлива составляла 0,95 давление в камере равнялось соответственно 1,4—4,6 (0,14-0,47 МПа) 4,5-6 (0,46-0,61 МПа) и 17-18 кгс/см (1,73-1,83 МПа) максимальная температура стенки камеры сгорания не превышала 20% от температуры сгорания. Применение этого метода позволило использовать для изготовления камеры обычные никелевые сплавы без термостойких покрытий [283]. [c.113]

Измерение расхода по перепаду статических напоров основано на принципе сужения потока с помощью специальных сужающих устройств в виде диафрагмы (см. рис. 22), трубы Вентури (см. рис. 21). В этом случае между перепадом давления и расходами жидкости имеегся определенная зависимость, которая служит мерой вычисления расхода (3.12). Недостатком диафрагмовых расходомеров явлАегся большое гидравлическое сопротивление, [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...