Степень деформации условная

В результате увеличения и G на стадии первичной рекристаллизации при увеличении степени деформации происходит резкое снижение температуры начала рекристаллизации в зависимости от е. Это снижение наиболее заметно до степеней деформации 504-60% и далее остается практически неизменной (рис. 190), асимптотически приближаясь к определенному пороговому значению. Поэтому температуру рекристаллизации после больших степеней деформации принимают за условный температурный порог рекристаллизации данного сплава. Под таким порогом, следовательно, принимают температуру, ниже которой данный сплав при отжигах практически используемой продолжительности не рекристаллизуется после любых степеней деформации. [c.337]

При оценке пластичности методом растяжения используют такие условные характеристики, как полное относительное сужение и удлинение (г ), б, %), равномерное и сосредоточенное относительное сужение и удлинение, а также предельная степень деформации Лр. [c.50]

Выполним оценочные расчеты критических степеней деформации для некоторых металлов. Будем считать, что рекристаллизация проходит в металле, если при нагреве образуется средняя граница с энергией у/= 0,5ул-Это положение несколько условно, поскольку высокоугловые границы могут обладать и меньшей энергией, чем 0,5у . Критические степени деформации для металлов определим при помощи кривых деформационного упрочнения а(е), приведенных в [28]. Результаты расчета сведены в табл. 3.2. [c.134]

В зависимости от требуемой толщины и условной степени деформации е рассчитывают диаметр пластического отпечатка d, энергию удара Wy и размер (диаметр) бойка D. [c.523]

На рис. 17 построены кривые вырубки в условиях и истинных координатах для различных материалов. Как следует из рисунка, при степенях деформации, отвечающих глубине проникновения пуансона к моменту максимального усилия, величины истинных напряжений tg значительно больше условных Тц. В расчетах, следовательно, необходимо пользоваться первыми. [c.53]

Оба показателя степени деформации являются условными. В действительности степень деформации различна по сечению и по длине прутка. В результате дополнительных сдвигов степень деформации увеличивается от центра к периферии и от переднего конца изделия к заднему. [c.311]

Как следует из фиг. 24, при степенях деформации, отвечающих глубине проникновения к моменту максимального усилия, величины истинных напряжений ( д) значительно больше условных (тц). В расчетах, следовательно, необходимо пользоваться первыми. [c.56]

Основное внимание обращено на процессы, протекающие без принудительного нагрева заготовок, объединяемые под общим наименованием холодная штамповка. Следует указать, что при штамповке деталей из листового материала, а иногда и сортовых профилей деление на холодную и горячую штамповку носит весьма условный характер и определяется мощностью наличного парка оборудования, в некоторых случаях свойствами штампуемого материала, как это имеет место при штамповке деталей из магниевых, титановых сплавов, сталей с богатым содержанием хрома или некоторых неметаллических материалов (гетинакс, текстолит), а иногда желанием избежать брака при больших степенях деформации. [c.3]

В случае резкого расхождения численных значений степени деформации и интенсивности итоговой деформации (т. е. в некоторых характерных случаях так называемого сложного нагружения ), учет деформационного упрочнения относится в настоящее время к числу проблемных задач теории пластичности, и различные исследователи подходят к ее решению с разных точек зрения. Заметим, что приближенное (и даже практически точное) равенство значений степени деформации и интенсивности итоговой деформации не является исключением, свойственным каким-либо условно идеализированным случаям, а имеет место при многих реальных процессах формоизменения материалов, например, при холодной обработке металлов давлением, если и не во всем объеме тела, то в значительной его- Части, обычно наиболее напряженной (например, в поверхностных слоях изгибаемого холодной гибкой листа). [c.58]

При этом интенсивность напряжений О можно, до некоторой степени условно, считать постоянной по объему тела, определяя ее значение по кривой a е,- в соответствии с усредненной степенью деформации, заданной равенством (9-3). [c.245]

Рис. 7.20. Влияние степени деформаци при прокатке иа условный предел пропорциональности при изгибе (с) и температуру перехода к хрупкому разрушению (6) для сплавов Сг — Рг (й = 0,15-Ь - -0,18 мм)

Наблюдение над уширением боковой поверхности за линией среза при обработке стали, алюминия, меди и других пластичных упрочняющих металлов [128], [196], [256] показывает, что первые пластические деформации начинаются далеко впереди резца и под резцом. Линия, соответствующая напряжению предела текучести (граница белой полосы на фиг. 48 (см. вклейку, лист 12), [196], находится ниже режущей кромки резца и отделена от условной плоскости сдвига на значительную величину. Измерение деформации в боковом направлении указывает, что пластически деформированная зона имеет гораздо большую протяженность, чем это показывают микрошлифы корней стружек. Сама степень деформации в этой пластически деформируемой зоне распределяется весьма неравномерно. [c.47]

После определения размеров заготовки и ширины ленты производят расчет числа и диаметров вытяжных переходов. Число вытяжных переходов при последовательной вытяжке в надрезанной ленте определяется по допустимой степени деформации, аналогично вытяжке деталей с фланцем, но с коррективами, учитывающими повышенную скорость вытяжки при работе на быстроходных прессах. Для определения допустимой величины первой вытяжки можно пользоваться условными коэффициентами первой вытяжки, предназначенными для расчета вытяжки деталей с фланцем. [c.136]

Основными параметрами кривой напряжения поликристаллов (рис. 142 и 150) являются условный предел текучести (а или т ), участок параболического упрочнения (е,,) и коэффициент упрочнения, который иногда представляется в виде двух значений 02 и 0з им отвечают два значения условного предела текучести и Тт. При этом можно указать еще степень деформации 85, отвечающую пределу текучести поликристалла Величина Од близка к 0,11 монокристалла, но в несколько раз больше, чем 01 (рис. 150), хотя в ряде случаев значения т , как и Тц у моно-и поликристаллов почти совпадают. Значение также близко к значению т,п монокристалла. [c.218]

Понятие и величину условной относительной степени деформации / обычно используют для определения изменения конечных размеров изделия [c.14]

Поскольку условная относительная степень деформации не обладает свойством аддитивности, т.е. [c.15]

При значениях ст , заданных требованиями стандартов на классы прочности, и ст , полученных при испытаниях на растяжение исходного материала, эти зависимости могут быть использованы для определения относительной условной степени деформации и логарифмической степени деформации е, а уже по ним - для расчета соответствующих размеров заготовки и полуфабрикатов по переходам штамповки. [c.20]

Учитывая, что гидравлические испытательные машины, используемые для испытаний на растяжение и сжатие, имеют трубопроводы, максимально приближенные к рабочему цилиндру, и пренебрежимо малую величину "вредного" объема, можно принять У. = О п Кц= 0. Холостой ход задан паспортной характеристикой, а рабочий "р соответствует заданной условной степени деформации = . Поэтому при и [c.108]

Степень деформации при прессовании условно оценивается величиной изменения площади поперечного сечения [c.157]

Однако приводимые в работах [25 и 36] данные и рекомендуемая для разных металлов степень деформации, выраженная в процентах, имеют условный характер, так как длины деформируемых концов образцов выбирались произвольно и их размеры даже не указаны. [c.52]

При дрессировке предел прочности стали повышается очень незначительно, твердость несколько возрастает, а относительное удлинение уменьшается. Что касается условного предела текучести, то его изменение при дрессировке носит сложный характер. Так, для малоуглеродистых сталей предел текучести при степени деформации от 0,5 до 1,2% уменьшается, а при дальнейшем увеличении степени деформации начинает возрастать. [c.108]

Во второй части представлены графики — кривые изменения временного сопротивления, условного предела текучести, относительного удлинения и твердости по Бринелю различных металлов и сплавов в зависимости от степени деформации при холодной прокатке. [c.109]

В третьей части приведены кривые изменения временного сопротивления, условного предела текучести и относительного удлинения углеродистых и легированных сталей в зависимости от степени деформации при дрессировке. [c.109]

Для определения условного предела текучести после второго прохода необходимо знать суммарную величину степени деформации, которая будет равна [c.196]

На рис. 8.2.8 приведены зависимости условного предела текучести С1о,2 степени деформации (наклепа). При обработке этих данных для определения ао,2 и сТв получены формулы [12] [c.333]

Заготовка для прямоугольных высоких деталей с относительно большими радиусами скругления углов (гу/В > 0,2) имеет форму эллиптического овала. Степень деформации для такой заготовки на различных участках контура детали приблизительно одинакова, однако использование таких заготовок не имеет существенных преимуществ. Для вытяжки относительно высоких прямоугольных деталей применяют заготовки в виде овала, контур которого образован двумя полуокружностями и параллельными касательными к ним [18]. Размеры такой заготовки могут быть определены, если расчленить площадь дна прямоугольной детали длиной А и шириной В на три участка, два из которых представляют собой половинки дна квадратной коробки с размерами В X В/2, а третий — прямоугольной с размерами (А — В) X В. Тогда согласно вышеизложенному заготовками для двух половин условной квадратной коробки будут полукруги, диаметр которых определяют по формуле (8.40) или (8.41) с центром, совпадающим с центром условной квадратной коробки. Ширина заготовки Во = = 2/ о а ее длина Ло = 27 о + А — В (рис. 8.42, а). [c.159]

Уо Степень деформации Условные обозначения. Материал с зерном 0,015мм [c.316]

Анализ рассмотренных методов механических испытаний металлов с точки зрения их применимости к изучению процесса деформационного упрочнения показал, что наиболее приемлемым является испытание на одноосное растяжение цилиндрических образцов. Действительно, схема линейного одноименного напряженного и деформированного состояния, наиболее точно определяющая достоверные значения истинных напряжения 5 и деформации е сохраняется неизменной до значительной степени деформации. Переход к объемному напряженному состоянию при образовании щейки вносит некоторую условность в определение истинного напряжения, однако имеются методики, позволяющие учитывать гидростатическую компоненту растягивающего напряжения и таким образом избегать значительной погрешности. Определение же истинной деформации е не вызывает затруднений. [c.36]

Противоречивость приведенных данных частично можно объяснить чисто методическими упущениями, связанными, например, с определением параметров деформационного упрочнения из условных диаграмм нагрузка —деформация, недопустимость чего отмечается в работе [351]. Кроме того, под коэффициентом деформационного упрочнения часто понимают скорость деформационного упрочнения й 1с1е, которая является постоянной величиной только при наличии стадии линейного упрочнения, а при переходе к параболическому упрочнению эта величина определяет скорость упрочнения при определенной степени деформации, т. е. только в одной точке кривой нагружения. Неучет последнего при анализе величины й81йе может привести к искажению результатов эксперимента. С другой стороны, изучаются разные параметры упрочнения [331, 351, 352] — показатель деформационного упрочнения п, коэффициент параболического упрочнения К, скорость упрочнения й31йе, сопоставление которых также может приводить к противоречивым результатам. Часто сравниваются интенсивности упрочнения различных металлов и сплавов исходя только из сравнения их диаграмм нагружения [252, 350]. [c.151]

Деформационное старение, сущность которого заключаетсн в пластическом деформировании закаленной низкоотпущенной стали с последующим старением, повышает усталостную прочность стали 40Х при чистом изгибе в воздухе, увеличивает времп до разрушения в области высоких амплитуд циклических напряжений в коррозионной среде, независимо от степени деформации при старении (0—4 %). не оказывает влияния на условный предел коррозионной выносливости этой стали (Мой-сеев Р.Г. и др. [121, с. Т01]). [c.55]

На рис. 48 приведены макро- и микроструктура разорванного образца и рентгенограммы, снятые с различных его участков. Из снимков видно, что в недеформированном состоянии (после закалки и высокого отпуска) на рентгенограммах четко выявляются текстурные максимумы (рис. 48,1 ). После же деформации на рентгенограмме, снятой с участка, примыкающего к месту разрушения (шейка), внутризеренная текстура уже не обнаруживается, хотя почернение вдоль интерференционного кольца не совсем равномерное (рис. 48, III). Это свидетельствует о том, что пластическая деформация разрушает общность ориентировки кристаллитов а-фазы. Анализ рентгенограмм показал, что исчезновение внутри-зеренной текстуры в стали 35ХГСА наступает после деформации, превышающей ф 25 %. Эта деформация условно названа критической (Фкр) при меньших степенях деформации текстурные максимумы на линии а-фазы сохраняются, хотя интерференционная линия заметно размывается. [c.102]

Полученные экспериментальные данные позволяют предложить следующую схему перекристаллизации деформированной стали. При степени деформации меньше критической (рис. 50, схема I ) в исходной матрице сохраняется общность ориентировки кристаллитов, что условно изображено рядом параллельных линий в зернах (рис. 50, I, а, б). В зтом случае в условиях медленного нагрева при переходе через нижнюю критическую точку в пределах исходного зерна зарождаются ориентированные центры -у-фазы (рис. 50, I, в), и перекристаллизация осуществляется при полном сохранении взаимных ориентировок. В результате по окончании а- -превращения возникает псевдозерно (рис. 50, I, d), состоящее из большого числа мелких кристалликов -у-фазы, связанных общностью ориентировки и полностью воспроизводящих исходную структуру. [c.105]

Рис. 5. Зависимость разрушающего напряжения от степени деформации для сплава МР47 (О) А — то же после отжига при 1570 К. оь — разрушающее напряжение, Еусд — условная деформация, Ецрт — истинная.

Рис. 53. Зависимость истийных (/) и условных (2) напряжений от степени деформации при растяжении

На рис. 53 схематически показана зависимость условных и истинных напряжений от степени деформации при растяжении образца. В упругой области до предела текучести кривые условных и истинных напряжений пргктически совпадают. После достижения предела текучести-металл начинает деформироваться пластячески и при этом он упрочняется. [c.123]

Напряжения, которыми оперируют в механических испытаниях, могут быть истинными и условными. Известно, что в процессе деформации величина площадки, на которой действуют напряжения (площадь сечения образца), меняется. Если эти изменеиия не учитывают и напряжение рассчитывают как отношение нагрузки в данный момент к исходной илощади сечения, то такое напряжение называют условным. Если же относят силу к величине фактического сечения в данный момент деформации, то получают истинное напряжение. Физический смысл имеют только истинные напряжения, однако на практике часто более удобно пользоваться условными. Это особенно оправдано при малой степени деформации, когда изменение площади сечения невелико. [c.8]

Если помимо осадки часть объема деформируется истечением в ручьи (рис. 11, б), то искомая степень деформации (%) подсчитывается по формуле еи=[Нн — (йу — йу )]-100/Ян, где —допускаемая степень деформации при осадке плоскими бойками Ян — начальная высота заготовки Ну — условная высота заготовки диаметром Он, свободно осаживаемая, Лу= 1,27(Кзаг— где Узаг — объем исходной заготовки Уи —часть объема заготовки, деформируемая истечением в ручей. [c.21]

Модуль пластичности (упрочнения) — условная характеристика способности металла к повышению сопротивления пластической деформации с увеличением степени деформации математически выражается тангенсом угла наклони кривой истинных напряжений нри растяжении (или кручении) на участке, отвечающем получению шейкп (фиг. 8). Различают [c.26]

Если задано постоянное внешнее напряжение, то увеличение числа сдвигов в присутствии адсорбирующихся веществ приведет 1 увеличению пластическо1т деформации, соответствующей данному напряжению, что и наблюдалось в действительности еще в ранних работах с монокристаллами олова и цинка 14 . Если же задана постоянная скорость деформации и, следовательно, сам кристалл определяет динамику своего деформирования, то измельчение пачек скольжения должно привести к понижению напряжений, соответствующих данной степени деформации. Чем более благоприятны условная для воздействия окружающей среды на процесс деформации, тем сильнее и отчетливее проявляются оба указанных эффекта. [c.51]

Виды и методы испытаний на статическую прочность связи резины с резиной, резины с единичными нитями корда, резины с эбонитом и металлом подробно рассмотрены в гл. 6 монографии [4[, в гл. 10 монографии [41], гл. 7 монографии [196], в обзоре [628]. Там же описаны динамические методы. 11ри испытаниях вводятся условные характеристики для некоторой идеализировапной однородной и однородно-деформируемой системы. Как и всякие условные характеристики, они оказываются зависящими от конструкции системы, деформационных свойств ее элементов, степени деформации. [c.257]

Для определения энергосиловых параметров при холодной деформации металлов необходимы данные по условном у пределу текучести в зависимости от степени деформации (наклепа). На рис. 139—272 они приведены для различных групп металлов и сплавов в интервале суммарной степени дефор мации от О до 30—90%, причем нулевая степень деформации соответствует испытаниям образцов в отожженном (ненаклепанном) состоянии. По кривым, приведенным на этих рисунках, определяем величину условного предела текучести для суммарной степени деформации. [c.196]

Процессу резания свойственна очень высокая степень деформации и соответственно этому большая величина сдвигающих напряжений на условной плоскости сдвига. На рис. 63 показано сопоставление зависимостей между сдвигающими напряжениями и относительным сдвигом при резании и при механических испытаниях углеродистых и легированных сталей. Как видно, величина относительного сдвига при резании в 2,5 — 3 раза, а сдвигающих напряжений в 1,5 раза больше, чем при растяжении и сжатии. Характерным является то, что при такой высокой степени деформации срезаемого слоя напряжение сдвигу не зависит от условий резания, а определяется только свойствами материала обрабатываемой детали. Например, по данным Н. Н. Зорева [28], при резании детали из стали ЗОХ при изменении переднего угла резца в пределах 0—40° и скорости резания 45—145 м/мин значения сдвигающих напряжений на условной плоскости сдвига колеблются в пределах всего 7%. Такое же заключение можно сделать на основании рис. 63, где изменение подачи от 0,156 до 0,51 мм/об практически не вызывает изменения величины т. Незначительное влияние степени деформации на сопротивление деформации по условной плоскости сдвига объясняется тем, что при резании материал обрабатываемой детали претерпевает столь высокую дефор-мированность, что его запас пластичности исчерпывается, а упрочнение приближается к пре- [c.104]

Т. о. шесть компоцепт деформации должны удовлетворят .. шести зависимостям. В случае, когда эти компоненты зависят от первой степени координат, условные ур-пя (27) и (28) всегда удовлетворены, Коши сделал допущение, что направления главных напряжений и главных удлинении совпадают. Тогда на основании закона Гука напряжение в лю5о1 1 точке м. б. выражено через три компоненты ур-иями [c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...