Генки материал

При вычислении долговечности гесь процесс деформирования и повреждения материала разбивается на временные этапы Ат, на которых скорость деформирования и площадь пор предполагаются постоянными. Вводится понятие о типах пор поры одного типа — это поры, зародившиеся на одном и том же временном этапе. Очевидно, что радиусы пор одного типа одинаковы, а количество типов пор равно количеству временных этапов до момента зарождения разрушения. В процессе деформирования количество пор одного типа неизменно, а меняется только их радиус. [c.172]

Здесь X — продолжительность растяжения. Заметим, что постоянное напряжение, при котором материал остается упругим в течение времени т, и максимальное напряжение, достигаемое за время X при нагружении с постоянной скоростью, отличаются только множителем (ге-Ь1) ". При больших п этот множитель довольно близок к единице. Так, при п = = 15 16 = 1,203. Эта разница совсем незначительна. Типичная диаграмма растяжения малоуглеродистой стали показана на рис. 16.12.3. Высота зуба теку-Рис. 16.12.3 чести есть а после срыва диа- [c.572]

Второе условие (условие пластичности Губера—Мизеса—Генки) гласит, что пластические деформации в материале возникают тогда, когда интенсивность касательных напряжений достигает некоторой постоянной для данного материала величины [c.264]

Материал Марка Основной химический состав а S > ё X h с 5 о-- С н X i а ii о я sir 5 Ь- II ggs g ii о >>- if 55- а. Hi Ж а U II её Ге i S S Р. С л ( го я с X [c.43]

Расхождение между нашим мысленным экспериментом и физическим исследованием может быть устранено путем дополнения модели механизма разрушения детальным анализом на микроуровне. Хотя ни одна из этих составных частей не была установлена достаточно твердо, для предсказания разрушения мы можем пользоваться анализом механики сплошной среды совместно с соответствующими интерпретациями. Можно сделать реалистические предположения о том, что микроскопические трещины распределены случайно, а их размер и плотность являются характеристиками материала и технологии изготовления. При таких ограничениях существует малый, но конечный характерный объем (определенный размером Ге, рис. 2, а), который целиком охватывает одну микроскопическую трещину. Таким образом, хотя внутри характеристического объема Гс напряжение сингулярно, вне окрестности Гс напряжения ограниченны и могут использоваться для оценки разрушения этого объема посредством критерия разрушения [c.210]

Теоретические (расчетные) методы. Для случая образования остаточных напряжений в результате неоднородных пластических деформаций в основу теоретического их определения положена теорема Генки о разгрузке. Остаточные напряжения равны разности между истинными напряжениями в упруго-пластическом теле и теми напряжениями, которые создавались бы в нем при предположении об идеальной упругости материала. [c.211]

Скорость резания, допускаемая резцом при определенном периоде его стойкости, зависит от материала режущей части резца и его гео.ме-трических параметров, от обрабатываемого материала, глубины резания и подачи, вида обработки, охлаждения в процессе резания и других факторов. [c.312]

На рис. 3-5 представлен график зависимости (Гр—Го)/(Ге—Го) от параметра к который позволяет при заданных значениях температуры разрушения материала Гр и температуры набегающего потока Те легко определить параметр к, а по нему и время установления температуры разрушения тг по формуле (3-24). [c.62]

Код (шифр) материала Пара- метр нв р, кг/м" Предел прочности, МПа га U U й bj Е f Ah ММ Поглощение, % с, Дж г- С X, Вт м- С V.O К " ге S пЭ Н [c.266]

Установленные оптимальные средние значения и ге = 0,8 хорошо обобщают весь имеющийся опытный материал по суммарному теплообмену в топках. Средняя квадратичная ошибка расчета температуры газов на выходе из топки по формуле (6-40) при указанных постоянных значениях и составляет для угольной пыли 50°, для мазута 44° и для газа 41°. Средняя ариф- [c.196]

Учитывая, что пластическая деформация происходит без изменения объема, в 1904 г. Губер, в 1913 г. Мизес и в 1924 г. Генки предложили в качестве критерия прочности принять не всю потенциальную энергию деформации, а только ту ее часть, которая идет на изменение формы тела. Таким образом, начало текучести или разрушение материала независимо от вида напряженного состояния будет иметь место, если потенциальная энергия формоизменения Ф в единице объема достигнет некоторого предельного (опасного) для данного материала значения Ыф, т. е. [c.141]

Материал отожженная полоса металлокерамического тантала Анализ (вес.%) 0,02 С, 0,013 Nj, 0,0056 Oj, 0,INb, 0,01 W, 0,015 Ге Предварительная обработка штабик прокатан иа холоду в лист толщиной 1,27 мм промежуточными отжигами Атмосфера при испытаниях вакуум скорость растяжения 2,3 мм/мин [c.700]

В ВЫСОКИХ значениях удельной прочности и ударной вязкости материала. Подобно металлам они обладают способностью к пластической деформации, что препятствует хрупкому характеру разрушения. Демпфирующие характеристики армированных пластиков на основе арамидных волокон в 4—5 раз выше, чем ге же характеристики углепластиков (табл. 8.5, рис. 8.2). Они обладают также рядом других свойств, которые не могут быть достигнуты при использовании углеродных волокон. Поэтому арамидные волокна представляются весьма перспективными для практического применения. [c.265]

Из большого числа вариантов теорий неупругости наилучшее совпадение с наблюдаемыми в экспериментах вибрационными явлениями обнаруживает теория пластических деформаций. На основе проведенных экспериментальных работ [73] была выдвинута гипотеза, в соответствии с которой внутреннее трение при значительных напряжениях представляет эффект микропластических деформаций. Имеется указание о том, что внутреннее трение должно изучаться с использованием уравнений теории пластичности Мизеса — Генки. Однако эта рациональная идея была реализована только для случая циклического деформирования в условиях одноосного напряженною состояния и при частном виде кривой нагружения материала. В результате была предложена формула гистерезисной петли, по которой потери энергии в материале за цикл колебаний зависят по степенному закону от амплитуды деформации или напряжения. [c.151]

Энергетический критерий. Этот критерий, развитый Мизесом и Генки, предполагает, что разрушение происходит тогда, когда энергия сдвига достигает некоторой определенной величины. Эта энергия сдвига является функцией трех главных напряжений. Предполагается, что причиной возникновения опасных деформаций является не вся потенциальная-энергия деформации, а только та часть ее, которая связана с изменением формы элементарных объемов материала и равная разности между общей энергией упругой деформации и упругой энергией, необходимой для изменения объема элемента. [c.394]

Генки материал 321, 322 Геррмана принцип 407 Граммеля метод 71 [c.532]

Гео иетрия зуба протяжки (рис. 6.73, б). Передние и задние углы протяжки измеряют в плоскости, перпендикулярной к главной режущей кромке. Передний угол у выбирают в зависимости от свойс в обрабатываемого материала, задний угол а — в зависимости от требуемой точности обработки, [c.344]

В основе этой теории лежат гипотезы, предло5кенные Генки и обобщенные на случай материала с упрочнениел Надаи. Развитие и обоснование теории малых упруго-пластических деформаций связано с работами А. А. Ильюшина. Поэтому часто теорию малых упруго-пластических деформаций называют теорией пластичности Ильюшина. [c.280]

Ниже в качестве примера приведены некоторые результаты, полученные при использовании предложенных методик исследования усталостных разрушений. На рис. 9,24, и по.казаны кривы.е изменения амплитуды прошедшего сигнала поверхностной волны в зависимости от числа циклов нагружения гладкого образца. В начале наблюдается некоторое улучшение прохождения ультразвука, свя.эанное, по-видимому, с упрочнением материала. Далее прохождение ухудшается. Здесь четко проявляется аффект возврата прошедш.ий сигнал восстаиааливается пос. ге прекращения испытаний и выдержки в течение нескольки,х десятко е минут или часов. Этот эффект может быть объяснен. закреплением дислокаций. [c.442]

Сравнительная оценка величины пластической деформации проводилась по результатам рентгеновского анализа и измерения микротвердости, приведенным в предыдущем параграфе. Ширина линии (220) a-Fe и микротвердость при нагрузке на пирамиду Р = 50 ГС сопоставлялись с аналогичными характеристиками при простом растяжении. В соответствии с [87, 88] тарировочные графики строились в координатах (АВ/Во) линии (220) a-Fe и (Д//д/Яц ) — (А1/1) /к Для их построения использовались плоские образцы, отожженные в вакууме при 830—850 °С. В рабочей части образцов по их центру на расстоянии 45 мм с помош,ыо прибора Роквелл наносились два отпечатка. Точное (до третьего знака) расстояние между ними измерялось компаратором. Затем образцы растягивались до определенной, заранее заданной степени деформации на пятитонной универсальной машине УМ-5. За относительную деформацию принималось изменение расстояния между отпечатками после растяжения, отнесенное к первоначальному расстоянию. Рентгенографирование и измерение микротвердости проводилось до и после растяжения. Каждое значение ширины линии (220)а-Ге является средним из шести, микротвердости — из десяти значений. Тарировочные графики представлены на рис. 35. Наличие на них точки перегиба свидетельствует о начале разрушения материала. На основании тарировоч-ных графиков и средних максимальных значений и [c.61]

Идея метода заключается в том, что для изучения распределения нормальных напряжений в конструктивных элементах слолшой гео метрической формы на поверхность исследуемой детали или ее модели наносится покрытие, которое, деформируясь вместе с материалом модели, разрушается при достижении некоторых предельных нагрузок [43]. Трещины в таком покрытии располагаются перпендикулярно к направлению наибольших деформаций, возникающих на поверхности детали при ее нагружении. Иногда изучаются трещины, возникающие не при нагружении детали, а при ее разгрузке. Это делается при исследовании сжимающих напряжений. В качестве материала модели выбирается либо реальный материал, из которого изготовлено изделие, либо материал, допускающий большую деформацию. Это могут быть металлические материалы и различные пластмассы. [c.33]

При изготовлении изделий вырубкой из холодного листового материала (например, текстолита, ге-тинакса и т. п.), а также распиловкой, обточкой, фрезерованием, сверлением и т. п. [c.155]

Сам по себе эксперимент, без последующего осмысливания и создания определенной модели протекания процессов потери изделием надежности, имеет лишь ограниченное значение. Ведь условий, в которых прид -гея работать материалам, так много, что проэкспериментировать их нет возможности. Должны быть проведены базовые испытания, которые позволили бы охватить практически все гакие условия. И кроме того необходимо, чтобы при этом у нас создалась концепция, которая позволяла бы предусмотреть и вычислить поведение материала в промежуточных точках, а также за пределами условий экспериментирования. Таким образом, речь идет о создании приемлемой для определенной стадии развития техники теории явления , базирующейся на тщательно продуманнодт и осуществленном опыте. Сама эта теория не может оставаться лищь на качественном уровне, но и должна давать возможность количественного расчета. [c.65]

Склеивание текстолита, ге-тинакса и древеснослоистых пластмасс целесообразно производить клеем типа ВИАМ-Б-3, который не требует применения высокого нагрева и сложной технологии. Для склеивания клеем ВИАМ-Б-3 металла с неметаллом или металла с металлом применяется подслой из клея БФ-4 или БФ-2, который перед склейкой материала подвергается предварительной термообработке. [c.602]

Очевидно, что наиболее вероятной причиной существенного разброса резонансных напряжений по лопаткам, если предполагать отсутствие упругой и аэродинамической связанности 1между ними, является различие их индивидуальных характеристик демпфирования. Разброс характеристик демпфирования, если он имеется, прежде всего приходится относить к разбросу в демпфировании замковых соединений, поскольку существенное различие демпфирования в материале лопаток, изготовляемых из одного материала, мало вероятно, тем более, что величина его на фоне конструкционного и аэродинамического дегмифирования обычно мала. Исследование зам ков тина елка показывает, что демпфирование может быть существенным. В значительной степени оно зависит от геометрических соотношений размеров замка, а ТЕчхже распределения нагрузок от центробежных сил по его зубьям [45]. Это позволяет предполагать возможность разброса демпфирующих свойств по лопаткам, ибо в пределах допусков на изготовление всегда имеются отклонения геО(метрических размеров замков различных лопаток, которые могут сказаться на распределении нагрузо к по зубьям. [c.167]

В большинство случаев компоненты К. м. различаются по геом. признаку нанр., один из компонентов может быть непрерывным но всему объйму материала, в атом случае он наз. матричным или м а т р и-ц е й. Компонент же, являющийся прерывисты.м, разъединённым в объёме материала, наз. армирующим или наполнителем. Деление компонеп-тов на матричный и армирующий не имеет смысла, если оба компонента равнозначны по геом. размерам и форме (например, для слоистых К. м., состоящих из чередующихся слоев двух или более компонентов). Типичным примером К. м. является железобетон, в к-ром высокая прочность на сжатие бетона сочетается с прочностью на растяжение железных прутьев. [c.428]

М, с. конструкц. материалов (металлов и сплавов, полимеров, стекла, керамики, текстильных нитей и тканей, дерева и др.) устанавливают механич. испытаниями, целью к-рых чаще всего является нахождение связи между приложенными механич. напряжениями к материалу и его деформацией. М. с. существенно зависят от структуры испытываемого материала и схемы приложенных сил. Поэтому они не являются физ. константами и не характеризуют сил межатомного взаимодействия материала. Для простоты сопоставления М. с, разных материалов испытания проводят при несложных, легко воспроизводимых схемах нагружения (приложения внеш. сил) — одноосном растяжении (или сжатии), изгибе, кручении. При сопоставлении М. с. разных материалов или одного материала с разной структурой следует иметь в виду соблюдение условий подобия испытаний (одинаковые схемы напряжённого состояния, скорости приложения нагрузок и физ.-механич. условия среды испытаний, а также геом. подобие — форма и размеры испытуемого образца). М, с. существенно зависят от темп-ры в давления, [c.129]

Высокопрочные материалы. Из миллиарда тонн материалов, егодно производимых в мире, 99 % - материалы конструкционные, назначение - вьщерживать некоторые нагрузки Р. Условия их рабо-характеризует напряжение а = P/S , приложенное в опасном сечении ощадью Sq. Чтобы конструкция при разгрузке возвращалась к исход- м размерам, ее относительные деформации е должны оставаться в об- ти линейного закона упругости о = гЕ (Е - модуль Юнга). Поэтому )снове инженерных расчетов лежит предел текучести материала jq 2 пряжение, при котором остаточное (пластическое) удлинение соста-т 0,2 %. Всюду в конструкции должно быть о < oq 2 (с некоторым инным запасом). [c.329]

Смотреть страницы где упоминается термин Генки материал : [c.280] [c.238] [c.168] [c.116] [c.173] [c.88] [c.34] [c.171] [c.10] [c.219] [c.152] [c.206] [c.27] [c.154] [c.266] [c.491] [c.149] [c.8] [c.70] [c.78] [c.472] [c.607] [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...