Нагрев, кривые

Наличие в структуре закаленной стали избыточного цементита полезно во многих отношениях. Например, включения избыточного цементита повышает износоустойчивость стали. Нагрев же выше Лсз опасен и не нужен, так как он не повышает твердости, наоборот, твердость даже несколько падает вследствие растворения избыточного цементита и увеличения остаточного аустенита (см. выше рис. 222, кривая /) при таком нагреве растет зерно аустенита, увеличивается возможность возникновения больших закалочных напряжений, интенсивнее обезуглероживается сталь с поверхности и т. д. [c.287]

Отклонения реального газа от закона Бойля таковы, что член [д pv) dp x в зависимости от условий может быть и положительным и отрицательным, как показано на фиг. 35, где в (/>0 —/ )-диаграмме изображены изотермы, типичные для всех газов (см. [71]). Пунктирная кривая на фиг. 35 изображает геометрическое место точек, в которых [9 (ри)/9р]х = 0 температура, соответствующая изотерме, направленной горизонтально при р = 0 (т. е. для которой при р = 0, [д (pv)/dp]T = 0), называется температурой Бойля в. Для данного вещества. Ясно, что для всех температур, превышающих температуру Бойля Те., выражение — [д (pv)/dp]x всегда отрицательно, что соответствует нагреванию в процессе джоуль-томсоновского расширения. Следовательно, при Т > Тв. конечный результат эффекта Джоуля— Томсона (охлаждение или нагрев) определяется соотношением величин двух правых членов уравнения (15.2) один член приводит к охлаждению вследствие отклонения от закона Джоуля, другой —к нагреву вследствие от- [c.48]

Газ, движущийся отточки А полного торможения по поверхности затупления (рис. 10.30), подвергается интенсивному расщирению и, следовательно, охлаждению. Это влечет за собой уменьшение степени диссоциации. Процесс рекомбинации, который при этом происходит, сопровождается выделением теплоты и соответствующим подогревом охлаждающегося газа. Очевидно, что этот нагрев будет в случае полностью равновесного течения больше, чем при неравновесной диссоциации. Кривые на рис. 10.30, полученные расчетным путем для сферы радиусом = 10 мм, обтекаемой потоком кислорода при М = Ю, Рсс = Па и Тсс = 290 К, показывают, что повышение температуры за счет рекомбинации на некотором удалении от точки полного торможения достигает 8%. [c.496]

ЖИДКОСТИ совпадают с левой пограничной кривой). В точке 4 после насоса получается ненасыщенная жидкость высокого давления р . Чтобы начался процесс парообразования, ее необходимо нагреть до состояния насыщения, для чего к котлу подводят дополнительную теплоту q (в процессе 4—5). [c.202]

Геометрический смысл обоих членов правой части уравнения (10-56) легко усматривается из рис. 10-27, где прямая 1-4 представляет собой касательную к кривой начала парообразования в точке 1. Физический смысл второго члена состоит в том, что в рассматривае-мом процессе тепло затрачивается не только на собственно парообразование, но и на нагрев жидкости, которая должна в конце процесса, т. е. при уменьшенном остаться в состоянии насыщения. [c.215]

Деформация на малые степени (меньше екр) соответствует первой либо начальной части второй стадии кривой упрочнения. Нагрев после такой деформации приводит, как правило, к стабилизирующей полигонизации, затрудняющей последующие структурные изменения. В результате нагрев после таких степеней деформации не вызывает роста зерен. Процесс ограничивается протекающей в них полигонизацией. [c.332]

Излом кривой ярко выражен, если глубина прогретого слоя % меньше Д] . В этом случае выделение энергии в слое % наиболее равномерно, вследствие чего нагрев происходит быстро, без большого перепада температуры в нагреваемом слое и с малыми тепловыми потерями на нагрев сердцевины. [c.21]

На рис. 7-4 приведено примерное распределение температуры. Площадь, ограниченная кривой, пропорциональна полной энергии, затраченной на нагрев. Площади и 8 пропорциональны тепловым потерям 5 —потерям на нагрев слоя % до температуры, превышающей температуру закалки, а 5з — потерям на нагрев сердцевины. Площадь 52 соответствует энергии, затраченной на полезный нагрев слоя Поэтому для термического КПД можно написать выражение [c.109]

Минимум на кривых е" и tg б при / = тоже связан с наличием сквозной проводимости. При частотах поля, меньших /мин. нагрев диэлектрика вызван в основном токами проводимости. Для некоторых диэлектриков частота / н может быть достаточно высокой. Например, вода в жидкой фазе с электрической проводимостью у = См/м имеет / ян = = 10 МГц. При повышении частоты на порядок (/> 100 МГц) релаксационные потери в воде начинают значительно превосходить потери, обусловленные сквозной проводимостью [7]. [c.152]

Точка Н принадлежит нижней пограничной кривой, поэтому удельная теплота, затрачиваемая на нагрев жидкости от промежуточного состояния в точке в до начала кипения (точка Л), определится разностью [c.151]

Пологость участка 1—2, обусловленная распределением плотности тока (см. кривую 5, рис. 6), позволяет осуществлять высокопроизводительный и экономичный нагрев с минимальной затратой теплоты на пагрев сердцевины. [c.12]

При попытках осуществить нагрев под поверхностную закалку за время порядка нескольких минут потерн теплоты во внешнюю среду становятся существенными. Кривые распределения температур у поверхностных слоев при этом получают характерный загиб вниз, свидетельствующий об обратном направлении теплового потока от толщи активного слоя к поверхности (рис. 9). [c.13]

Более подробное рассмотрение (см. 4-2) показывает, что кривая в наружном слое идет более полого из-за частичного отражения от внутренней границы слоя электромагнитной энергии, проникающей в металл. При таком характере распределения плотности тока выделение энергии в нагреваемом слое, и, следовательно, нагрев его происходят более равномерно. [c.16]

На рис. 2-4 приведено примерное распределение температуры в нагреваемом теле. Площадь, ограниченная кривой, пропорциональна полной энергии, затраченной на нагрев. Площади 5 и 5з пропорциональны тепловым потерям 5 — потерям на перегрев слоя свыше температуры закалки и 5з — на нагрев сердцевины. Площадь соответствует энергии, затраченной на полезный нагрев слоя х . Поэтому для термического к. п. д. можно написать выражение [c.35]

Параметры параболической зависимости определяются по способу наименьших квадратов. Парабола описывает все известные случаи поведения металла при однократном изменении режима нагру-жения в том числе явление тренировки, когда при малых я значения Пк>Л к (см. рис. 46, начальный участок кривой 3). [c.86]

Кривые 1—4 имеют ярко выраженный экстремум при (=1,23. При оценке долговечности конструкции, проводимой по линейному закону суммирования усталостных повреждений, необходимо учитывать связь величины а со статистическим распределением нагру- [c.177]

Длительные статические испытания с получением кривых ползучести, длительной прочности и пластичности проводятся на специально модернизированных установках рычажного типа с максимальным усилием 5 тс. Используются образцы, принятые к испытаниям на растяжение — сжатие. Так же как и при длительных циклических испытаниях, применяется нагрев пропусканием тока. Деформации измеряются поперечным деформометром с записью на однокоординатном самописце. Введенная система автоматической регистрации позволяет достоверно оценить накопление деформаций ползучести также и в условиях кратковременных опытов (порядка часа и менее). [c.234]

Как отмечалось выше, значительный методический интерес представляют режимы с линейным изменением во времени параметров. Полученные кривые охлаждения образцов позволяют построить зависимости минимальной достигаемой температуры цикла нагрев — охлаждение от его длительности при заданной максимальной температуре. На рис. 5.4.6, б представлены такие данные для максимальной температуры 650° С. Скорость охлаждения определялась как тангенс угла наклона касательной, проведенной в точке с минимальной температурой на соответствующей кривой охлаждения по рис. 5.4.6 к оси т. [c.254]

Кинетика затухания экзоэлектронной эмиссии сплавов Ре—Ni приведена на рис. 32 и 33. Локальное нагружение алмазной пирамидой (пластический укол) или нагрев в напряженном состоянии сплавов Н15, Н25 и Н27 приводят к интенсивному выходу электронов с поверхности (рис. 32, 33 кривые 5—5). Сплавы с высоким содержанием никеля, не склонные к коррозии под напряжением (кривые 1, 2), имеют минимальные значения эмиссии. [c.104]

В первом разделе рассмотрены эпюры внутренних силовых факторов и растяжение-сжатие пряиолинейного стержня, во -втором - теория напряженного состояния, включая гипотезы прочности, кручение круглых ваюв. геометрические характеристики поперечных сечений в третьем - плоский прямой изгиб в четвертом -статически неопределимые системы и сложное сопротивление в пятом - устойчивость деформируемых систем, динамическое нагру-Ж ение, тонкостенные сосуды в шестом - плоские кривые стержни, толстостенные трубы и переменные напряжения. [c.39]

На рис. 177 приведены данные, показывающие время превращения перлита в аустенит при разных температурах (в зависимости от степени перенагрева). Расположение кривых показывает, что чем выше температура, тем быстрее (т. е. за меньший отрезок времени) протекает превращение, п что чем быстрее осуществляется нагрев, тем при более высокой температуре происходит превращение. [c.236]

Луч соответствует нагреву стали с какой-то определенной скоростью ьъ Он пересекает линии начала и конца превращения в точках а" и Ь". Следовательно, при непрерывном нагреве со скоростью мы зафиксируем превращение, протекающее в интервале температур от точки а" до точки Ь". Если нагрев был более медленным, то луч t, i пересекает кривые превращения при более низких температурах (точки а и Ь ), н превращение произойдет тоже при более низких тeмпepaтypax . [c.236]

Кривые начала и конца превращения, асимптотически приближаясь к горизонтали Ai, пересекут ее в бесконечностгг. Нагрев с бесконечно малой скоростью пересечет горизонталь Ai в бесконечности, где сливаются кривые начала и конп,а превращения и где превращение перлита в аустенит произойдет в одной точке , т. е. при постоянной температуре. Это, очевидно, и будет случай равновесного превращения — по диаграмме Fe—С. Реальные превращершя, в отличие от равновесных, протекают при температуре выше Л, и не при одном температуре, а IB интервале температур, лежащем тем выше, чем быстрее мы нагреваем сталь. [c.236]

Чем больше углерода в стали, тем больше искаженность тетрагональной решетки мартенсита и больше его твердость. Твердость мартенсита зависит в первую очередь от содержания в мартенсите (в стали) углерода. Мартенсит в стали, содержащей 0,1 % С, имеет твердость примерно HR 30. При 0,7% С твердость мартенсита достигает максимального значения (Я С 64), и при дальнейшем увеличении содержания углерода она существенно не увеличивается (рис. 222, кривая 2). Впрочем, эта кривая не характеризует твердость закаленной стали, так как сталь, кроме мартенсита, содержит то или иное количество остаточного аустенита. Если нагрев под закалку был произведен выше точки Лсз и весь углерод был переведен в твердый раствор, то твердость закаленной стали при увеличении содержания углерода свыше 0,8% снижается из-за резкого возрастания количества остаточного аустенита (рис. 222, кривая 1, см. также рис. 210). [c.277]

Нагрев и охлаждение металлов вызывают изменение линейных размеров тела и его объема. Эта зависимость выражается через функцию свободных объемных изменений а, вызванных термическим воздействием и структурными или фазовыми превращениями. Часто эту величину а называют коэффициентом линейного расширения. Значения коэффициентов а в условиях сварки следует определять дилатометрическим измерением. При этом на образце воспроизводят сварочный термический цикл и измеряют свободную температурную деформацию ёсв на незакрепленном образце. Текущее значение коэффициента а представляют как тангенс угла наклона касательной к дилатометрической кривой дг в/дТ. В тех случаях, когда полученная зависимость Вс Т) значительно отклоняется от прямолинейного закона, в расчет можно вводить среднее значение коэффициента ср = tg0 p, определяемое углом наклона прямой линии (рис. 11.6, кривая /). Если мгновенные значения а = дгс /дТ на стадиях нагрева и охлаждения существенно изменяются при изменении температуры, то целесообразно вводить в расчеты сварочных деформаций и напряжений переменные значения а, задавая функции а = а(Т) как для стадии нагрева, так и для стадии охлаждения. 4В [c.413]

При этом аналитическая обработка позволила Т1Ж5<си помимо значения показателя П определить положение центра тяжести концентрационных кривых и площадь под ними. Положение центра, тяжести концентрационной кривой характеризует перемещение основной массы атомов на среднюю глубину, а площадь под кривой оценивает сушу перемещаемых радиоактивных атомов. Из представленных данных можно заключить, что картина распределение изотопа в зоне объемного взаимодействия при КСС и УСВ идентична. В результате проведенных исследований установлено, что при контактной стыковой сварке сощто-тивлением могут при определенных условиях (импульсный нагрев в сочетании с скоростями деформации превышающими 0,1 м/с) развиваться процессы аномального массопереноса существенно влияющего на формирование соединений. В частности образование металлических связей наблюдалось при величинах деформации, которые на порядок ниже чем при канонических режимах сварки сопротивлением. Количественные показатели массопереноса в данном случае весьма близки к аналогичным показателям при ударной сварке в вакууме. [c.160]

Для оболочек с мягкими прослойками промежуточных размеров (Кр < к < к ) анализ исчерпания несущей способности на основании критериев потери устойчивости их пластического деформирования в процессе нагр> жения существенно усложняется. Фактически процедура учета описанных выше явлений, связанных с эффектом контактного упрочнения мягких прослоек, сводится к предварительному определению кривых v /(k) и S k) либо на основании обработки экспериментальных данных, либо расчетным путем по методикам /77/, после чего по соответ-ств тощим зависимостям /88/ находятся параметры Ер и т, позволяющие оценить предельное состояние конструкций по критериям потери пластической устойчивости. Однако, как будет показано несколько ниже, в целях прощения расчетньЕх методик по оценке нес> щей способности оболочковых конструкций можно пренебрегать данной процедурой уточнения процесса пластической неустойчивости конструкции в процессе их нагружения вследствие ее незначительного влияния на конечный результат. [c.95]

Рассмотрим некоторые особенности использования данного метода линий скольжения при анализе предельного состояния толстостенных оболочек, нагру женных внутренним и внешним давлением, изложенные в работах /68. 138/ В однородных цилиндрических оболочках линии скольжения представляют собой кривые, пересекающие в каждой 1Х)чке. туч. исходящий из центра О (наприлгер. луч О К), определяющийся углом у. под углами + я / 4 (рис. 4.5), Такими свойствами обладают логари(1)мические спирали /138/. которые описываются уравнением [c.211]

Величина фототока, пропорциональная интенсивности тер-молюминесценции, регистрируется на диаграммной ленте самописца. При этом на ленте отметьте температурные точки. Температуру определите по градуировочной кривой термопары. Нагрейте до температуры 150°С, при этом пик термовысвечивания СаЗ— ЗгЗ—Се, Зт запишется полностью. [c.226]

Так как изобары ненасыш,енной жидкости в s — Т-диаграмме практически совпадают с левой пограничной кривой, то процессы изменения состояния 6—3 (изобарный нагрев ненасыщенной йчидкости при /7 ) и 6—4 (изобарное кипение насыщенной жидкости при Pq) сопровождаются одинаковым подводом теплоты Ад = = 1 ) — f e = ч — f ,i. Поэтому площади под этими процессами равны, т. е. пл. а—6—3—Ь = пл. а—6—4—с. Поскольку у них пл. а—6—5—Ь общая, то заштрихованная площадка пл. 6—3—5 равновелика пл. Ь—5—4—с, т. е, работа расширения также равна пл. 6—3—5. [c.32]

На рис. 14.12,6 показан теоретический цикл в s — 7-диаграмме. Линия 1—2 — адиабатное расширение сухого рабочего иара в соиле эжектора от давления пара в котле р до давления в испарителе / о. Линия 2—4 условно изображает смешение рабочего пара, состояние которого соответствует точке 2, с сухим насыщенным паром из испарителя, состояние которого соответствует точке 4. Состоянию смеси соответствует условная точка 5 при давлении Ро- оПиния 5—5 — сжатие смеси рабочего и холодного иаров при обмене энергией в камере смешения 5 —6 — сжатие смеси в диффузоре до давлетшя конденсации рк 6—7 — конденсация водяных паров в конденсаторе 7—8 — дросселирование части воды в РВ 8—4 — кипение воды в испарителе 7—9 — повышение давления до р за счет работы насоса 9—10 — нагрев воды в котле 10—1 — парообразование в котле. Так как изобар ,i совпадают с левой пограничной кривой, то точки 7 и 9 совпадают. В машине условно мои<1го выделить два цикла прямой /—3—7— 9—10 и обратный холодильный цикл 4—6 —7—8. В действительности процессы прямого и обратного циклов в эжекторе осуществляются одновременно и не могут быть разделены. [c.139]

Эта величина не должна зависеть от режимных параметров процесса, его направления (нагрев или охлаждение). Теплоемкость за счет фазовых превращений Сф, наоборот, может зависеть от этих параметров. Надо полагать, наличие гистерезиса на кривых с (1) (рис. 6.8) определяется не только физико-химическими, но и тепловыми факторами — перегревом триглицеридов при плавлении и переохлаждении при отвердевании из-за необходимости переноса теплоты через низкотеплопроводный материал — при нагревании пик смещается в сторону больших температур, т. е. гистерезис связан главным образом с теплоемкостью за счет фазовых превращений. [c.148]

В качестве примера приведем результаты исследования рекристаллизации в горячедеформированных аусте-нитной (18% r+8%Ni) и ферритной (типа трансформаторной) сталях, не испытывающих фазовой перекристаллизации. Образцы предварительно отожженной стали обрабатывали по следующему режиму нагрев до 1200°С (выдержка в течение 10 мин), подстуживание на воздухе до 1100° С, деформация при этой температуре осадкой с одного удара (средняя скорость деформации 10 с ) на заданную степень, подстуживание до разных температур с последующим охлаждением в воде. Степени деформации и условия подстуживания указаны на рис. 203. Распределение зерен по размерам (по баллам) характеризовали частотными кривыми. [c.373]

Одним из доказательств влияния деструкции на характер кривой изменения сопротивления изоляции из органосиликатов является то, что повторный нагрев покрытий вызывает уже монотонное (без перегибов) снижение сопротивления изоляции. Это хорошо видно на рис. 3. [c.273]

Показано, что независимо от продолжительности сушки покрытий на воздухе в момент нагрева происходит их размягчение в области температур 50—250° С. При увеличении температуры нагрева выше 200° С твердость пленок резко возрастает и зависит от вводимого окисла (рис. 2). Повторный нагрев органосиликатных покрытий до 300° С приводит к незначительному снижению их твердости в области температур 100—200° С (рис. 2, кривая 2). Увеличение температуры обжига приводит к повышению твердости ограносиликатных покрытий (табл. 1). [c.245]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...