164 — Характеристики при турбулентном режиме

Турбулентный режим. Как отмечалось ранее, течение волновой пленки жидкости и массообмен в ней имеет ряд характеристик, свойственных турбулентному режиму. Это, в первую очередь, наличие пульсационной составляющей в распределении скорости и турбулентного потока вещества в суммарном переносе субстанции. При турбулентном режиме подобные составляющие, в отличие от рассмотренных ранее при волновом течении, имеют случайный характер. Корреляция случайных величин (будь то скорости или концентрации) остается неизвестной, поэтому приходится пользоваться теми или иными моделями, отличающимися между собой как точность [c.26]

При дальнейшем увеличении скорости течения структурных жидкостей устанавливается турбулентный режим движения. Результаты отечественных и зарубежных исследований достаточно подробно приводятся в книгах [ 14, 35, 47]. Коэффициент теплоотдачи при движении и теплообмене вязкопластичных жидкостей можно определять из уравнений подобия, применяемых для характеристики теплообмена ньютоновских жидкостей. Только в этом случае при вычислении чисел подобия вместо динамической вязкости ц следует вводить эффективную вязкость т]. Тогда выражения чисел подобия примут следующий вид [c.305]

Обобщенной характеристикой, определяющей режим течения любой жидкости в трубах (каналах), является критерий Рейнольдса Ре — wd.lv. При Ре 2300 режим течения ламинарный, при Ре > 10 устанавливается устойчивый турбулентный режим. Режим течения в области 2.300 < Ре < 10 называется переходным. В этом случае в потоке жидкости могут сосуществовать как ламинарная, так и турбулентная области. [c.208]

Скорость откачки зависит от суммарного объема внутренних полостей стенда, характеристики насоса (5 ) и сопротивления трубопроводов. Сопротивление линии меняется при изменении режима течения газа. Различают три режима вязкостный, молекулярно-вязкостный и молекулярный (турбулентный режим в вакуумных системах встречается редко). Вязкостный режим наблюдается при малом разрежении, молекулярно-вязкостный— при среднем, молекулярный — при высоком вакууме. При оценке границ режимов можно использовать следующие зависимости [c.156]

В качестве основной обобщенной характеристики переходного состояния введем меру неупорядоченности его m = ox. Последняя, изменяясь от 1 (исходный порядок — ламинарный режим течения) до О (конечный порядок — развитый турбулентный режим течения), характеризует относительное удаление от конечного устойчивого состояния. Дополнительная величина 1—со, очевидно, может служить мерой упорядоченности нового, турбулентного режима. [c.150]

Характеристики такого типа дрос селей достаточно стабильны в широком диапазоне изменения температур, так как в регулируемом зазоре пре обладает турбулентный режим течения жидкости. [c.277]

Полуэмпирические теории 20-х и 30-х годов рассматривали только простейшие статистические характеристики турбулентных течений. Как правило, принимаемые в этих теориях гипотезы позволяли замкнуть уже самые первые уравнения системы Фридмана—Келлера, содержащие только одноточечные первые и вторые моменты гидродинамических полей — так называемые уравнения Рейнольдса. Заметную роль в полуэмпирических теориях играло использование свойств симметрии турбулентности в течениях того или иного вида и некоторых простейших гипотез подобия (в частности, в полуэмпирических теориях турбулентных струй и следов за обтекаемыми телами). Так, например, одним из важнейших выводов полуэмпирических теорий явилось установление универсального (т. е. справедливого при всех не слишком малых числах Рейнольдса) логарифмического закона для профиля осред-ненной скорости в трубах, каналах и пограничных слоях на плоской пластинке. Этот закон можно вывести из одной только естественной гипотезы подобия, касающейся распределений вероятностей гидродинамических полей турбулентности в полупространстве, или из соображений размерности, опирающихся на простейшие предположения о физических величинах, определяющих в этом случае турбулентный режим. [c.15]

В приложении к полям гидродинамических характеристик турбулентного течения предположение об однородности, очевидно, всегда является математической идеализацией, так как оно требует, чтобы течение заполняло все безграничное пространство, чего никогда не бывает. Кроме того, требуется, чтобы все средние характеристики течения (средняя скорость, давление, температура) были постоянными во всем пространстве и чтобы статистический режим пульсаций не менялся при переходе от одной части пространства к другой. Разумеется, все эти требования могут выполняться с удовлетворительной точностью лишь в пределах некоторых ограниченных областей пространства, малых по сравнению с масштабами макроскопических неоднородностей и достаточно удаленных от всех ограничивающих течение твердых стенок (или свободных поверхностей). Таким образом, на практике можно говорить лишь об однородности гидродинамических полей в некоторой определенной области , но не во всем безграничном пространстве. Тем не менее при рассмотрении такой однородной в некоторой области турбулентности часто очень удобно считать ее частью математически более простого однородного турбулентного течения, заполняющего все пространство. [c.201]

Гипотезы подобия позволяют естественным образом классифицировать данные о характеристиках турбулентности при разных условиях, причем наибольшую долю изменчивости этих характеристик во многих случаях удается связать с изменчивостью соответствующих характерных масштабов и лишь небольшая ее доля остается связанной с непостоянством входящих в формулы подобия безразмерных универсальных функций. Однако исходя из соображений размерности и подобия, удается установить, и то лишь иногда, только асимптотический вид некоторых из универсальных функций в случаях, когда те или иные из определяющих параметров в каком-то пределе становятся несущественными и режим турбулентности оказывается автомодельным (например, в предельных случаях нейтральной стратификации и свободной конвекции). Вообще же для определения вида универсальных функций приходится привлекать дополнительные гипотезы и развивать более детальные полуэмпирические теории турбулентности. На некоторых из таких теорий мы теперь и остановимся. [c.476]

Фаза колебаний давления газа зависит от сдвига по времени циклов (сдвига роторов синхронных приводов поршневых компрессоров), а также от динамических свойств и характеристик процесса движения газа в трубопроводах. Для определения последних рассмотрим динамические процессы в газопроводах. Характер течения газа в трубопроводе зависит от линейной скорости. При малых линейных скоростях все частицы газа движутся слоями параллельно оси трубопровода, причем скорость движения слоев уменьшается с удалением от оси (ламинарный режим). При возрастании линейной скорости течения газа, как показано Рейнольдсом возникает поперечная составляющая движения частиц газа. Обмен импульсами между слоями приводит к более равномерному распределению скоростей в сечении трубопровода (турбулентный режим). При решении задач динамики движения газа в трубопроводах представляет интерес суммарное значение расхода газа в каждом сечении. Поэтому в дальнейшем будем оперировать средней линейной скоростью газа в сечении [c.49]

В приложении к полям гидродинамических характеристик турбулентного потока предположение об однородности всегда является математической идеализацией точно оно никогда не выполняется. В самом деле, чтобы можно было говорить об однородности, необходимо, чтобы поток заполнял все неограниченное пространство, а уже одно это предположение само по себе в применении к реальным потокам всегда является идеализацией. Далее требуется, чтобы все средние характеристики потока (средняя скорость, давление, температура) были постоянными во всем пространстве и чтобы статистический режим пульсаций не менялся при переходе от одной части пространства к другой- Разумеется, все эти требования могут выполняться с удовлетворительной точностью лишь в пределах некоторых ограниченных областей пространства, малых по сравнению с масштабами макроскопических неоднородностей и достаточно удаленных от всех ограничивающих поток твердых стенок (или свободных поверхностей). Таким образом, на практике можно говорить лишь об однородности гидродинамических полей в некоторой определенной области ), но не во всем безграничном пространстве. Тем не менее, при рассмотрении такой однородной в некоторой области турбулентности часто целесообразно считать ее частью однородного турбулентного потока, заполняющего все пространство ценность подобного предположения связана со значительной математической простотой идеализированной схемы однородного случайного поля, существенно упрощающей теоретический анализ. Также и эргодическая теорема (т. е. теорема о сходимости пространственных средних [c.206]

Гидростатические и гидродинамические подшипники можно представить в виде системы каналов простой формы (кольцевых, круглых, плоских и т. п.), гидравлически связанных между собой специфично для каждого типа подшипника. Если подшипники работают на маловязкой жидкости, подобной воде, то для всех их элементов характерен турбулентный режим течения. Гидравлические характеристики отдельных элементов подшипников можно рассчитать по приведенным выше зависимостям или подобным им, если элемент является специфичным. Суммируя гидравлические характеристики отдельных элементов по правилам, описанным ниже, можно получить зависимость перепада давлений от расхода жидкости через подшипник. Такой подход является общим для получения гидравлических характеристик подшипников независимо от их конструктивных особенностей. Часто для расчета общих характеристик вспомогательных трактов целесообразно включать их i общую гидравлическую схему, как систему гидравлически связан ных между собой каналов разной формы. [c.53]

Учитывая, что рассматривается турбулентный режим течения, можно провести осреднение уравнения (7.29) по времени за период, значительно превышающий периоды случайных колебаний турбулентных характеристик, но достаточно малый по отношению к периоду вынужденных воздействий. [c.165]

Управляемые дроссели типа сопло-заслонка представляют собой устройства, состоящие из сопла и плоской заслонки (рис. 14.5), которая перемещается вдоль оси сопла и изменяет площадь кольцевой щели между торцом сопла и заслонкой, что приводит к изменению гидравлического сопротивления дросселя. В управляемом дросселе типа сопло-заслонка запорный элемент (заслонка) имеет одну степень свободы — вдоль оси сопла. Эти дроссели могут работать на слабо очищенных жидкостях благодаря наличию зазора между соплом и заслонкой, а их характеристики имеют удовлетворительную стабильность в большом диапазоне температур, так как в регулируемом зазоре преобладает турбулентный режим течения жидкости. [c.270]

Задача 4.40. Дана схема в двух проекциях жидкостного тракта системы охлаждения V-образного двигателя (дизеля) большой мощности. Центробежный насос Н, имеющий один вход и два выхода, нагнетает жидкость в охлаждающие рубашки блоков Б цилиндров по трубам /ь d. Из блоков жидкость движется по трубам /2 в радиатор Р, а из радиатора — снова в насос Н по трубе /з йз-По данным размерам труб, значениям коэффициентов сопротивления блока бл, радиатора и колена к, а также коэффициента Дарси (режим течения турбулентный) и по характеристике насоса Н при частоте вращения /г=1500 об/мин, требуется [c.86]

Если перемешивание воды по каким-либо причинам отсутствует, то теплая вода образует слой, расположенный под слоем более плотной воды. Критерии, с которыми связано это явление, сложны и еще окончательно не установлены. Однако, судя по имеющимся данным, важнейшими переменными параметрами являются режим течения (от него зависит адвекция), выбор места сброса нагретой воды, характеристики русла (от них зависит степень турбулентного перемешивания слоев воды). [c.217]

Переход к турбулентности. Система переходит от упорядоченного пространственно-временного поведения к турбулентному при увеличении степени её неравновесности, к-рую можно характеризовать т, н. управляющим параметром (или параметрами) — Рейнольдса числом или его аналогами. Значения управляющего параметра, при к-рых один тип движения системы теряет устойчивость и на смену ему приходит другой, наз. критическими. Переход к Т. может происходить как скачкообразно (регулярное движение сразу сменяется турбулентным), так и в результате цепочки последовательных усложнений движения. При этом возможны ситуации, когда временное поведение поля темп-ры, скорости, давления или др. характеристик среды становится хаотическим при сохранении регулярной пространств, структуры. Хотя такой режим [c.178]

Решение выполняют в следующем порядке. По заданным й и V подсчитывают число Рейнольдса Не и определяют режим течения. При ламинарном режиме сопротивление трубопровода определяют по формуле (8.4), при турбулентном — по формуле (8.5), при этом коэффициенты местных потерь или эквивалентные длины экв оценивают по геометрическим характеристикам местных гидравлических сопротивлений. Далее по уравнению (8.7) находят потребный напор. [c.123]

Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов, наиболее существенными из них являются вид движения газа (естественное или вынужденное), режим течения газа (ламинарный или турбулентный), скорость газа, теплофизические характеристики дымовых газов (плотность, теплопроводность, теплоемкость, коэффициент кинематической вязкости), геометрические размеры трубы, наличие фазовых переходов. Из уравнений (7.1) и (7.2) следует [c.114]

В ламинарных течениях частицы могут выступать как своеобразные дискретные турбулизаторы. Последнее проявляется в определенной дестабилизации, нарушении устойчивости ламинарного течения взвешенными частицами. Это приводит к раннему качественному изменению режима движения. При этом турбулентный режим наступает при числе Рейнольдса зачастую в несколько раз меньшем [Л. 40], чем Некр для чистого потока. Ю. А. Буевич и В. М. Сафрай, объясняя подобный дестабилизирующий эффект в основном межкомпонентным скольжением, т. е. наличием относительной скорости частиц, указывают на существование критического значения отношения полного потока дисперсионной среды к потоку диспергированного компонента, зависящего и от других характеристик, при превышении которого наступает неустойчивость течения. Подобная критическая величина может быть достигнута при весьма малых числах Рейнольдса. Отметим, что критерий проточности Кп (гл. 1) может также достичь высоких (включая и характерных) значений при низких Re за счет увеличения концентрации, соотношения плотностей компонентов и др. Согласно (Л. 40] нарушению устойчивости способствует увеличение размеров частиц и отношения плотностей компонентов системы. Отсюда важный вывод о возможности ранней турбулизации практически всех потоков газовзвеси и об отсутствии этого эффекта для гидро-взвесей с мелкими частицами или с рт/р 1 (равноплотные суспензии). [c.109]

Число Рейнольдса является важне11шей характеристикой движения жидкости, по нему судят о режиме течения потока. При Re < Re p имеет место ламинарный режим, при котором существенное влияние на характер потока оказывает вязкость жидкости, сглаживающая мелкие пульсации скорости. При Re > Re,.p имеет место турбулентный режим, при котором большее влияние на характер потока оказывают силы инерции. Величина Re p зависит от многих факторов шероховатости поверхности стенок, условий входа в трубу, вибрации и пр. [c.286]

Лабириигно-винтовые уплотнения. Ла-биринтно-вйнтовые устройства применяют в качестве насосов (лабиринтные насосы) и уплотнений валов сравнительно недавно [И]. В отличие от винтовых устройств, эффективно работающих в средах с большой (по сравнению, например, с водой) вязкостью в режимах ламинарного течения, лабиринтно-винтовые уплотнения рекомендуется применять в маловязких жидкостях (в воде, сжиженных газах и т. п.) в режимах турбулентного течения. Турбулентный режим определяется конструкцией лабиринтно-винтового уплотнения, имеющего нарезки противоположного направления на втулке и винте, малой вязкостью жидкости и большой относительной скоростью движения нарезок. В связи с тем, что уплотнения работают в режиме развитой турбулентности, движение жидкости можно считать автомодельным. Его гидродинамические характеристики слабо зависят от числа Рейнольдса. [c.414]

Нагреваемой средой в элементах котла являются вода, пароводяная смесь, пар и воздух, используемый для горения топлива. В процессе эксплуатации котла изменяются его нагрузка и характеристики потоков указанных сред. При установившемся режиме в пределах допускаемых нагрузок котла имеет место турбулентный режим течения воды, пароводяной смеси и пара, характеризуемый значением числа Рейнольдса Ке>5-10 Скорость однофазного потока воды в экономайзере при неизменной площади проходного живого сечения труб определяется массовым ее расходом, т. е. нагрузкой котла. При движении пароводяной смеси в испарительных поверхностях нагрева и давления ниже критического скорость ее зависит от паросодер-жания в двухфазной среде и давления, а следовательно, от тепловой нагрузки и организации гидродинамики потока. С увеличением паросодержания при неизменном проходном сечении испарительной поверхности скорость потока [c.215]

Режим слоистого течения был назван ламинарным (от латинского слова lamina — слой), режим беспорядочного течения был назван турбулентным (от латинского слова turbulentos — беспорядочный). Если построить зависимость скорости в какой-либо точке потока от времени, можно видеть, что для ламинарного режима движения te (i) = onst (рис. 1.24,а), а для турбулентного режима (рис. 1.24,6) скорость постоянно меняется и колеблется около значения, которое является величиной средней скорости w движения. Отклонение истинной скорости от средней w—w==w называется турбулентной пульсацией скорости. Для характеристики турбулентного потока используют пара- [c.40]

Бэтчелор (1957) заметил, что имеется класс практически важных течений, к которым можно применить указанные формулы после несложного их преобразования. Этот класс состоит из установившихся автомодельных течений, в которых средняя скорость преимущественно направлена вдоль оси Охи и статистический режим турбулентности при разных значениях координаты х является подобным, т. е. отличается лишь значениями масштаба длины L x ) и масштаба скорости U x ). Иначе говоря, в рассматриваемых потоках все эйлеровы статистические характеристики турбулентности в плоскости Х = onst, приведенные к безразмерному виду путем деления на соответствующую комбинацию масштабов L и /7, не зависят от значения х. При этом фиксированная жидкая частица все время находится в одинаковых условиях, но с переменными масштабами скорости [c.499]

Формулы (10.50) и (10.53) могут быть выведены из соображений размерности без использования гипотезы (10.40), если принять общую гипотезу подобия для лагранжевых характеристик, утверждающую, что физические параметры, от которых зависят эйлеровы статистические характеристики соответствующих турбулентных течений, полностью определяют и их лагранжевы характеристики (т. е. полностью задают весь турбулентный режим). В самом деле, согласно п. 6.8, для трехмерной струи динамического происхождения определяющими физическими параметрами являются плотность жидкости р и суммарный импульс вытекающей за единицу времени жидкости 2ярЛ4 для двумерной динамической струи — плотность р и импульс рМх, приходящийся на единицу времени и единицу длины сопла, из которого вытекает струя для зоны перемешивания плоскопараллельных течений — плотность р и скорость Уо= Кг— VI для трехмерной конвективной струи — р, р, поток тепла вдоль струи Q и параметр плавучести g/To, для двумерной конвективной струи — р, Ср, /7 о и поток тепла Ql, приходящийся на единицу длины нагретого цилиндра. Если, например. [c.504]

V ( ) можно преобразовать в стационарную с помощью простого перехода к новым масштабам длины и времени. Естественно предположить, однако, что лагранжевы статистические характеристики турбулентности в пограничном слое будут зависеть, кроме параметров т и Я, только от небольшого числа внешних параметров, о,пределяюй1,их турбулентный режим , т. е. входящих в выражения для эйлеровых Статистических характеристик. Это предположение, существенно упрощающее изучение лагранжевых характеристик, в неявной форме использовалось Казанским и Мониным (1957) (см. также Монин (1959а)) для расчета формы дымовых струй в приземном слое атмосферы при разных условиях стратификаций. Вслед за тем оно было подробно исследовано Эллисоном (1959) и Бэтчелором (1959) в применении к частному случаю логарифмического пограничного слоя еще позже Гиффорд (1962) (дополнивший это предположение некоторыми более специальными гипотезами) и Яглом (1965) вывели из него ряд следствий, относящимися К общему случаю температурно-стратифицированной [c.489]

Этот критерий устойчивости относится к случаю осесимметричных длинноволновых возмущений и его нельзя распространять на столь большие числа Рейнольдса, когда становятся существенными неосесимметричные возмущения и поток может стать турбулентным. Для характеристики перехода к турбулентному режиму течения обычно используется эффективное число Рейнольдса Re f, R gf = Hvq/v, где H = 0,5(/ 2 -R )- полуширина канала, Vq - средняя скорость, определяемая по расходу жидкости через сечение канала. При этом Re f = 0,061 IRe , где Re - введенное ранее число Рейнольдса. Для вычисления среднего значения Vq использован профиль скорости (2.4). При Re = 80 число R gf 390, что не превосходит критического числа Рейнольдса, при котором возможен турбулентный режим течения. [c.60]

Распространение загрязнений в воздухе происходит в результате атмосферной диффузии, теоретические основы которой интенсивно развиваются в последние годы в связи с глобальной проблемой охраны окружающей среды [1, 6]. Имеется несколько групп факторов, определяющих пространственное поле концентраций загрязнений атмосферы [7]. К ним относятся такие характеристики источников загрязнений, как расположение их по поверхности земли, мощность и режим инжектирования примесей в атмосферу, физико-химических параметры загрязнений при выходе их из источников (например, скорость и температура выбрасываемых газов). Загрязнения переносятся воздушными течениями и путем диффузии, обусловленной турбулентными пульсациями воздуха. Для описания переноса загрязнений ветром необходимо иметь сведения о вертикальном профиле ветра при различных метеорологических условиях. [c.18]

МЕРЦАНИЙ МЕТОД — метод определения параметров турбулентной среды и источника, к-рым просвечивается среда, на основе измерения статистич. характеристик флуктуаций потока излучения, вызванных модуляцией волн неоднородностями показателя прело.м-ленин. Метод базируется на теории распространения волн в средах с ноказателем ореломления, являющимся случайной ф-цией координат г (см. Распространение радиоволн в случайно неоднородных средах). Развитие возмущений поля волны начинается с развития фазовых возмущений, затем эффекты фокусировки, дифракции и интерференции приводят к появлению флуктуаций потока — мерцаниям (см. Мерцания радиоволн). Различают два режима мерцаний режим слабых и режим сильных (насыщенных) мерцаний. Движение среды относительно луча зрения преобразует пространств, флуктуации во временные. [c.99]

В сверхзвуковых течениях нри наличии ударных волн пересечение ударной волной поверхности с вязким пограничным слоем приводит к образованию О. т., существенно влияющего на аэродинамич. характеристики тела и его тепловой режим. Для турбулентного пограничного слоя возникновение О. т. при взаимодействии с ударной волной определяется нск-рым критич. отношением давлений в ударной волне р р , где давление во внеш. потоке перед ударной волной, а Р2 — давление за ной. Установлена эмппрнч. зависимость [c.516]

Аэродинамические и акустические параметры, характеризующие начальные условия истечения дозвуковых затопленных и спут-ных турбулентных струй. В общем случае начальные условия истечения характеризуются распределением в выходном сечении сопла средней скорости, температуры, энергии и масштаба турбулентности. Применительно к затопленным струям с почти равномерным распределением перечисленных параметров по сечению (вне пограничного слоя на срезе сопла) для характеристики начальных условий истечения используются следующие параметры Re = uadju - число Рейнольдса, Мо = щ/а - число Маха, То/Тоо - степень неизотермичности, = и /uq - степень турбулентности в центре выходного сечения сопла, <5q и бо и Я = 6 /во - толщина вытеснения, толщина потери импульса и формпараметр пограничного слоя в выходном сечении сопла. К начальным условиям истечения относится также режим течения в пограничном слое в выходном сечении сопла (ламинарный, переходный, турбулентный). В ряде случаев представляется также существенным знание масштаба турбулентности, а также наличия вибраций сопла - продольных и поперечных, их величина и спектры. Характеризуются они величиной вибрационного ускорения, которая измеряется специальными вибродатчиками. [c.35]

Расчет ПГ включает в себя определение гидравлических сопротивлений в трактах теплоносителя и рабочего тела, а также характеристик естественной циркуляции. Наиболее важные составляющие гидравлического сопротивления — сопротивления трения, местные, нивелирное, ускорения. Формулы для расчета сопротивлений приведены в кн. 2, п. 1.6.2. При этом необходимо иметь в виду, что режим течения теплоносителя турбулентный с квадратичным законом сопротивления трения. Абсолютная шероховатость для электрополированных труб из нержавеющей стали может быть принята 0,002 мм. Значения коэффициентов местного сопротивления приведены в табл. 2.24. [c.216]

Неоднородность полей скорости и температуры вызывает в жидкости или газе конвективные ускорения, которые сопровождаются проявлением инерционных сил. Соотношение между силами внутреннего трения 41 инерционными силами определяет режим движения жидкости или газа. При лам.инарном движении силы внутреннего трения превалируют над инерционными силами, а при турбулентном движении — наоборот. Для установления характеристик течения, таких как трение и теплообмен, приходится пользоваться законами механики и термодина.мики. [c.7]

Функциональные характеристики подшипника. В этот класс параметров входят соображения о механическом, гидродинамическом и тепловом подобии, позволяющие правильно использовать экспериментальные данные и даже установить условия работы (ламинарный или турбулентный гидродинамический режим течения смазки) и охлаждения (излучение, конвекция). Режим смазки и рабочая температура также являются основными характеристиками. В эту же категорию входят и местные деформации поверхностей, изменяющие форму смазочной пленки и наклон поверхностей, в частности относительный эксцентрицитет, который определяет также взаимное положение шип--Екладыш у круглых цилиндрических подшипников и который, в свою очередь, обусловливается внешними данными. Динамическое поведение жидкой несущей пленки, ее колебания и устойчивость являются элементами, делающими иногда невозможной нормальную работу некоторых пар трения, которые пока что были изучены односторонне. Знание граничных условий для смазочной пленки совершенно необходимо для расчета и затем для предписания правильных условий эксплуатации. [c.34]

При значениях (2.1), превосходящих критическое, режим движения смазочной жидкости становится турбулентным и требуется пересмотр предыдущих формул. Эти критические значения будут указаны для различных случаев во второй главе. Уравнения типа (2.8), (2.9) содержат только эффект вязкости, к которому нужно добавить и напряжения, благодаря обмену энергией между жидкими слоями. На скорости и остальные физико-механические характеристики ока-зьшают влияние составляющие, изменяющиеся во времени (пульсации VI) и меняющие направление. Так, параметры движения принимают средние величины, вокруг которых кол еблются реальные значения из-за турбулентности. Если, например, средняя скорость по времени на оси х , в некоторой точке общая составляющая скорости на той же оси будет, при соответствующей пульсации [c.51]

В дальнейшем мы увидим, что для автомодельности коротковолновых возмущений, вообще говоря, не требуется, чтобы турбулентность была изотропной. Согласно общей теории Колмогорова, в любом турбулентном потоке с достаточно большим числом Рейнольдса статистический режим совокупности мелкомасштабных возмущений является универсальным, откуда уже сдедует, что все статистические характеристики таких возмущений изменяются автомодельно. Поскольку изотропность турбулентности не играет здесь существенной роли, подробно теория Колмогорова будет рассмотрена в следующей главе здесь же мы лишь кратко сформулируем некоторые основные положения этой теории, имеющие непосредственное отношение к изучению изотропной турбулентности и важные для дальнейшего содержания настоящей главы. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...