Коэффициент активности термический

На фиг. 6-2 согласно обобщенному методу расчета термических свойств газов приведен график зависимости коэффициента активности от приведенных давления и температуры. [c.186]

При конструировании изделий из разнородных металлов необходимо прежде всего учитывать различие в коэффициентах их термического расширения, так как в процессе пайки может произойти такое значительное изменение соединительных зазоров, что припой не заполнит их. Второй фактор, который следует учитывать при пайке разнородных металлов, состоит в том, что при сочетании некоторых материалов невозможно получить пластичные и прочные паяные соединения. Например, при высокотемпературной пайке титана с медью и никелем, алюминия с магнием и медью, магния со сталью и т. д. невозможно получить качественных паяных соединений без нанесения на них барьерных покрытий, предохраняющих разнородные металлы от активного взаимодействия и, следовательно, от возникновения в паяном шве хрупких интерметаллидов. [c.147]

Жаропрочные малоуглеродистые стали на основе 2-12% хрома благодаря сравнительно низкой стоимости, высокой теплопроводности, малого температурного коэффициента линейного расширения и хорошей релаксационной способности, возможности регулирования механических свойств в широких пределах посредством термической обработки и относительно высокой коррозионно-механической стойкости являются наиболее приемлемыми и отвечают эксплуатационным требованиям, предъявляемым к конструктивным элементам технологических установок нефтеперерабатывающих и нефтехимических заводов. Повышение содержания хрома и дополнительное легирование карбидообразующими присадками оказывают положительное влияние на коррозионную стойкость этих сталей в горячих средах основных процессов переработки нефти, коррозионная активность которых прежде [c.94]

Слой би.металла с большим коэффициентом термического расширения называется активным, а с меньшим — пассивным. [c.287]

Большие возможности имеют ТТ, в которых осуществляется активное управление термического сопротивления. Схемное решение такого способа управления предложено в работе [37] (рис. 15, е). Изменение термического сопротивления осуществляется в ней с помощью введения жидкости с большим коэффициентом теплопроводности в емкость, находящуюся в системе между двух труб. [c.54]

Применение электронно-лучевой сварки при изготовлении изделий из тугоплавких и химически активных материалов (Мо, W, Nb, Та и др.) позволяет получить сварные соединения с узкой зоной термического влияния и малыми деформациями без обогащения металла шва вредными примесями. При сварке высокотеплопроводных материалов (меди, алюминия и их сплавов) обеспечиваются высокий термический коэффициент плавления и возможность получения узких и глубоких швов при сравнительно малой мощности электронных пучков. При сварке изделий из сталей обеспечивается большая глубина проплавления и, следовательно, высокая производительность процесса при изготовлении конструкций из толстостенных заготовок. [c.428]

Хлористое серебро — прозрачный материал, обладающий кристаллической структурой, с модулем упругости Е = 3-10 МПа и коэффициентом Пуассона v = 0,36. В отношении реакции на термическую обработку подобен металлам. Материал обладает оптической активностью и позволяет исследовать напряженное состояние моделей методами фотоупругости. [c.256]

Для повышения точности проводится измерение расстояния L между пучками, отраженными в (+1) и (—1) порядки, при этом чувствительность dL/de —HX /a, где Я — расстояние от решетки до фотоприемника, — коэффициент термического расширения материала, свет падает по нормали. Взяв для оценки Я = 40 см, Л = 0,63 мкм, = А - 10 получаем dL/dO 4 10 см/К. Современные средства измерений (матричные фотоприемники на приборах с зарядовой связью и т. д.) позволили в данном случае создать действуюш,ие измерители температуры на основе очень слабого температурного эффекта при изменении температуры на 100 К период дифракционной решетки, имеюш,ей 330 штрихов/мм, изменяется всего на 1,3 нм, т. е. на 0,04%. Метод применялся для исследования взаимодействия химически активной плазмы с поверхностью кремния [4.2, 4.3]. [c.94]

В химическом отношении серебро является довольно инертным металлом. Малая химическая активность серебра по отношению к среде дает возможность получать устойчивые обратимые значения потенциала серебра относительно его ионов в водных растворах. Стандартный потенциал системы Ag/Ag фO — 0,799 в отн. н. в. э.) термический и изотермический температурные коэффициенты потенциала соответственно равны —0,129 и —1,00 мв/град. Одной из характерных особенностей электрохимического осаждения серебра является то, что в процессе осаждения удается наращивать монокристаллы серебра [1, 2] (рис. 5). [c.16]

Величина безразмерного коэффициента массообмена не учитывает поток Стефана и отражает изменение диффузионного потока активной компоненты (продуктов термического разложения). [c.160]

Сварка меди и ее сплавов затрудняется ее высокой теплопроводностью, повышенным коэффициентом термического расширения. Повышенная теплопроводность меди требует применения в большинстве случаев сварки режимов с большой погонной энергией. Ограниченное время существования металла сварочной ванны в жидком состоянии для его раскисления требует активных раскислителей. [c.55]

Особенности сварочной технологии и возможность получения надежных в эксплуатации сварных соединений для различ 1ых служебных назначений определяются комплексом физико-механических свойств материалов, главнейшими из которых являются следующие удельное электрическое сопротивление теплопроводность теплоемкость и скрытая теплота плавления коэффициент теплового расщирения механические свойства при различных температурах изменение структуры и свойств металла при различных видах термического воздействия на него химическая активность элементов, входящих в состав свариваемого металла, в твердом и расплавленном состоянии. [c.54]

Основным достоинством одноступенчатого метода является 6Г0 простота, так как при этом не требуется предварительная металлизация керамики. Однако метод активной пайки имеет также ряд недостатков, заключающихся в том, что процесс пайки необходимо проводить либо в вакууме 1,33-10 (10 мм рт. ст.), либо в среде инертного газа, не содержащего кислорода и паров воды (кислорода не более 0,0001% по объему, точка росы не выше —65- —70° С) и необходимо хорошее согласование коэффициентов термического расширения (к. т. р.) керамики и металла во всем диапазоне температур. [c.9]

Некоторый успех достигнут в схемах управления зазорами, например в схеме согласования коэффициентов термического расширения материалов, корпуса и ротора, а также активного и пассивного методов управления радиальным зазором с воздушным подогревом элементов уплотнения зазора. Возможна и механическая система управления зазором, однако она более сложна по механическим связям и в регулировании и не имеет существенных преимуществ перед другими системами. [c.217]

Высокие концентрации растворенного кислорода приводят к появлению характерных полос поглощения в Ge при А = 11.6 мкм, а в Si при 9 мкм. Относительная величина коэффициента поглощения меняется в зависимости от содержания кислорода (введенного, например, в камеру роста путем дозированного давления). Было установлено, что величина коэффициента диффузии кислорода при 1300°С в Si O = 10 1° см /с [41]. В отличие от водорода, гелия и углерода, которые не оказывают заметного влияния на электрические свойства Ge и Si, кислород вызывает появление электрически активных центров в Si и Ge, подвергнутых термической обработке (см. гл. 3). В Ge и Si кислород присутствует либо в атомарном виде, либо образует комплексы Si(Ge)0 . Атомы кислорода, размещающиеся в междоузлиях, нейтральны, а комплексы Si(Ge)0 обладают донорными свойствами. [c.313]

Рабочую температуру графита можно повысить, увеличивая или мощность реактора, или термическое сопротивление на зазорах между охлаждающими технологическими каналами и графитовыми элементами кладки. Для этой цели может быть также применен газ (или смесь газов) с небольшим коэффициентом теплопроводности. В патенте [92] предложено повышение температуры за счет изменения газоохлаждения канала и соответствующего выравнивания распределения температуры по высоте активной зоны. [c.243]

В тех случаях, когда процесс схватывания возникает и развивается при больших скоростях скольжения трущихся поверхностей, повышенных давлениях, что обусловливает интенсивный рост температуры в поверхностных слоях пары трения, для повышения износостойкости рекомендуется увеличивать теплоустойчивость металлов пар трения путем легирования их редкими металлами в сочетании со специальной термической обработкой снижать работу трения (уменьшать коэффициент трения) путем применения специальных смазок и различных присадок к ним графита, металлозоли, химически и физически активных веществ и т. п. (рис. 111) уменьшать температуры трущихся поверхностных слоев. [c.343]

К теплоносителям, используемым в ядерной энергетике, предъявляются специальные требования приемлемые ядерно-фнзические свойства, минимальное воздействие на конструкционные материалы, стойкость при облучении, термическая стойкость, низкая химическая активность, высокая температура кипения, небольшая вязкость, высокая теплопроводность, большая теплоемкость, низкая стоимость теплоносителя и т. д. Трудно найти теплоноситель, который удовлетворял бы всем этим требованиям в равной мере. Каждый из теплоносителей, используемый в ядерной энергетике, имеет преимущества и недостатки, определяющие область его применения. Выбор теплоносителя осуществляется с учетом всех физико-технических требований. Большое внимание при этом уделяется теплофизическим и гидродинамическим характеристикам теплоносителя. Во всех случаях теплообмена между потоком теплоносителя и обтекаемой им поверхностью существенное значение имеют процессы в гидродинамическом и тепловом пограничных слоях. Соотношение между тол-щицами гидродинамического 8 и теплового слоев в основном зависит от соотношения кинематической вязкости v и коэффициентов температуропроводности среды а, т. е. от критерия Рг. По значению числа Рг теплоносители можно разделить на три группы теплоносители с Рг < 1 теплоносители с Рг 1 и теплоносители с Рг > 1. [c.8]

Выбор схемы выпарной установки и конструкции аппарата для сгущения растворов определяется главным образом свойствами этих растворов плотностью, вязкостью, температурой кипения, термической стойкостью (термолабнльностьго), поверхностным натяжением, коэффициентом растворимости, физико-химической температурной депрессией, склонностью к вспениванию и кристаллизации [19]. Химическая активность раствора определяет выбор материала, из которого должны изготовляться детали и узлы аппарата. [c.137]

Для точного построения диаграмм равновесия важно предотвратить загрязнение сплавов при их изготовлении и в ходе термического анализа. Поэтому выбор огнеупоров имеет важное значение, а для активных сплавов с высокой температурой плавления часто это одна из основных проблем исследования. Обычно можно сравнительно медленно повышать температуру ТИГЛ1Я, и при этих условиях основное требование заключается в том, чтобы огнеупорный материал обладал определенной физической и химической стабильностью в рабочем температурном интервале. Следующие наиболее важные свойства — прочность и сопротивление термическим ударам. Сопротивление термическим ударам определяется главным образом коэффициентом линейного расширения материала и становится особенно важным, если по условиям работы требуется проводить ускоренный нагрев или охлаждение. Если, например, необходимо помеш,ать тигель в раскаленную добела печь или извлекать его обратно, то невозможно применять огнеупорный материал с высоким коэффициентом расширения, даже если ои соответствует условиям работы при медленном нагреве или охлаждении. Тигель должен выдерживать не только воздействие расплавленного металла, но и воздействие применяемых шлаков и атмосферы. [c.81]

Эпоксидные смолы обычно получают из бисфенола А и эпи-хлоргидрина. Их молекулы содержат концевые эпоксидные группы, а также гидроксильные группы в центральных звеньях, что обусловливает возможность отверждения эпоксидных смол с помощью аминных, кислотных и других отвердителей. Отвердители могут оказывать каталитический эффект или участвовать в формировании узлов полимерной сетки. При этом можно получать сетчатые полимеры самой различной структуры, которая дополнительно может быть модифицирована введением активных растворителей, пластификаторов и т. п. В общем случае, механические свойства макрокомпозиционных материалов на основе эпоксидных связующих в качестве первичной непрерывной фазы значительно лучше, чем на основе полиэфирных связующих, хотя последние дешевле (см. [2] дополнительного списка литературы). Композиционные материалы на основе эпоксидных связующих обладают более высокой водо- и химической стойкостью, а их объемная усадка не превышает 2%. Наполнители, такие как кварцевый песок, металлические порошки, металлическая вата и асбест, широко используемые в производстве эпоксидных заливочных компаундов и в материалах для оснастки, снижают объемные усадки и значительно изменяют термический коэффициент расширения и теплопроводность эпоксидных связующих. По сравнению с полиэфирными связующими эпоксидные материалы имеют более специальное назначение и широко применяются в различных элементах летательных аппаратов, в электротехнической и электронной промышленностях. [c.23]

В качестве примера можно указать, что антикоррозионное -алюминиевое покрытие наносится методом ионного осаждения Tia активную зону уранового реактора [70]. Это покрытие характеризуется низким сечением захвата нейтронов, высокой жоррозионной стойкостью во влажных условиях при повышенной температуре, и его термический коэффициент расширения очень близок к соответствующему значению для урана. [c.128]

АЭ УЛ-101 был разработан в 1977 г. в рамках ОКР Криоген-1 . Это первый отечественный промышленный оптический квантовый усилитель яркости изображения, предназначенный для комплектования лазерных проекционных микроскопов типа ЛПМ-1000 с целью визуального контроля изделий микроэлектроники. Конструкция АЭ УЛ-101 (диаметр и длина разрядного канала 20 и 400 мм соответственно) по существу аналогична конструкции отпаянного саморазогревного АЭ ТЛГ-5 со всеми ее недостатками. К тому же, как выяснилось, была допущена существенная ошибка в конструкции генераторов паров меди. Эти генераторы были установлены на наружной поверхности керамических трубок разрядного канала в танталовых обоймах, и в местах установки в керамических трубках были просверлены отверстия для поступления паров меди в разрядный канал. Но в условиях высоких температур между танталовой обоймой и керамической трубкой из-за различных коэффициентов термического расширения образуется зазор и часть расплавленной меди выливается в теплоизолятор. Часто отверстия в керамике зарастают и в активной среде не достигается оптимальная концентрация паров меди. Такая конструкция снижает как мощность излучения, так и срок службы АЭ. Но следует отметить два положительных момента. Во-первых, вакуумноплотная оболочка АЭ была изготовлена из металлокерамических секций, что придавало ему повышенную механическую прочность во-вторых, выходные окна были установлены под углом 85° к оптической оси с целью устранения обратной паразитной связи. [c.33]

В период низко высокотем1пературяых превращений одноименных модификаций кремнезема происходит значительное, а иногда скачкообразное изменение свойств упругости, диэлектрической постоянной, электропроводимости [145], теплоемкости, термического расширения [57], коэффициентов преломления [132] в период превращения. повышается активность к твердофазовым реакциям [146]. [c.24]

В формуле (6.32) можно принять совокупное значение коэффициентов ЫьЦ 2п)ь(г,)ь(Кидь 1,16 для случая термического улучшения материала и 1,2 в случае упрочнения и шлифования активных поверхностей зубьев колеса Ь. В формуле (6.33) совокупное значение коэффициентов [5г](,/[ Х с)/, [Кг )ь] 1,65 4- 2,54 для термического улучшения, а при поверхностном упрочнении 1,70 2,27 для цементации и 2,0 - 2Д для азо- [c.131]

А-3. Плазменное оксидирование. Кислородсодержащая плазма, образованная тихим разрядом прн давлении около 7 Па, является обильным поставщиком химически активного кислорода (ионов кислорода, атомарного кислорода, озона). Металл, помещенный в такую плаз.му, должен оксидироваться. Проще всего подвергать плазменному оксидированию тонкие пленки алюминия оксидирование титана и тантала сложнее. Зависимость тачщины образующегося на алюминии оксида от времени пребывания образца в плазме напоминает такую же зависимость при термическом оксидировании (метод А-1) правда, в последнем случае получаемая оксидная пленка несколько толще. Если на алюминий подать положительный потенциал относительно плазмы, то оксидирование происходит значительно быстрее. Коэффициент пропорциональности между приложенным напряжением и толщиной пленки на алюминии равен (22 -г- 23)-10 м/В при напряжении до 50 В при напряжении 50—90 В толщина, приходящаяся на 1 В, меньше. Плазменное оксидирование позволяет получить оксидные пленки на алюминии в исключительно чистых условиях, в то время как при электрохимическом оксидировании алюминия в электролитах невозможно полностью избавиться от примесей ионов С1" и 504 , ухудшающих свойства пленки. [c.379]

Термические свойства материалов оцениваются следующими величинами и их комплексами коэффициентами теплопроводности Я, температуропроводности а— и тепловой активности Ь = УУхр, удельной теплоемкостью с и плотностью р. [c.129]

Механизмы образования покрытий при катодном распылении рассмотрены в обзоре [21]. К возможным механизмам относятся электрохимический, когда активные газовые частицы образуют нестабильные переходные летучие химические соединения Мег, которые в конечном счете разлагаются с осаждением Ме, на Мег физический, когда летучесть Ме, (например, за счет термического испарения) вызывается действием дуги, но в этом случае, вероятно, важную роль играет и высокое напряжение дуги. Фундаментальная теория этого процесса была развита на основе экспериментальной работы Вехнера [31] по измерению коэффициентов распыления и их зависимости от энергии ионов. [c.391]

Таким образом, скорость теплоотдачи с единицы поверхности, или плотность теплового потока, прямо пропорциональна разнице темпе-ратур (То —Тс), некотором термическому коэффициенту ]/Хс-( и обратно пропорциональна У х. Следовательно, в первые моменты времени скорость теплоотдачи бесконе пю велика, а затем постепенно уменьшается. Термическую постоянную называют коэффициентом тепловой активности тела ), или коэффициентом аккумуляции тепла 8 = /Хс7 он измеряется в единицах дж1м град-сек / . [c.80]

Примером эффективного гранульного катализатора для разложения гидразина является катализатор Шелл405 , представляющий собой зерна окиси алюминия размером 1...2,5 мм с сильно развитой поверхностью (удельная поверхность примерно 160 см /г). Указанные зерна покрыты иридием — одним из наиболее активных инициаторов разложения гидразина. Катализатор обладает многими свойствами, необходимыми для успешного применения высокой каталитической способностью, высокой теплопроводностью, малым коэффициентом термического расширения, высокой термостойкостью и хорошими механическими свойствами. Катализатор Шелл-405 работает при температуре 475...575 К без подогрева. [c.150]

Гибридные схемы рассматривались для лазерных энергоустановок. Однако данных о рабочих параметрах активной зоны нет. Основной проблемой является организация работы активной зоны в импульсном (частотном) режиме. Активная зонь должна быть размещена в бланкете таким образом, чтобы при выбранном коэффициенте усиления М локальные значения энерговыделения не вызывали повреждения материалов из-за термических напряжений. Это условие налагает дополнительные требования к конструкции тепловыделяющих элементов. [c.96]

В промышленности применяются сплавы магния с марганцем, цинком, алюминием. Эти сплавы отличаются малым удельным весом (1,76—18 г см ) и достаточно высокими механическими свойствами (0(, = 21 -f 34 кГ/мм цри 6 = 8 н- 20%). Коэффициент теплопроводности магниевых сплавов лежит в пределах X = 0,18-г 0,35 кал см - сек - град, коэффициент линейного расширения а = 26-10 . Те1мпвратура плавления чистого магния равна 650°, оплавов магния 460—650°. Литейные магниевые сплавы МЛ-4, МЛ-5 и МЛ-6, содержашие от 5 до 11% алюминия, до 3% цинка и 0,1—0,5% марганца, термически упрочняются путем закал ки и последующего старения. Сплав МЛ-2 (1—2% марганца, остальное магний) и сплав МЛ-3 (2,5— 3,57о А1 0,5—1,5% Zn 0,15—0,5% Мп остальное — магний) упрочнению путем термообработки не подвергаются. Магний активно соединяется с кислородом, образуя пленку окиси MgO менее прочную, чем пленка окиси алюминия, и поэтому плохо зашищающую магниевые сплавы от коррозии. Марганец повышает коррозионную стойкость сплава и способствует получению мелкозернистой структуры. Химические составы и данные свариваемости магниевых оплавов приведены в табл. 27. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...