Коэффициент аккумуляции тепла

Коэффициент аккумуляции тепл [c.50]

Коэффициент аккумуляции тепл Вт-с /г/ ."С. . ... .... [c.50]

Коэффициент аккумуляции тепла. [c.50]

Из Приведенных данных видно, что с увеличением подвижности молекул газа (переход от углекислого газа к гелию) его охлаждающая способность возрастает, повышается также коэффициент аккумуляции тепла, а следовательно, уменьшается продолжительность затвердевания отливки. Так, при давлении 0,5 МН/м отливка затвердевает в песчаной форме под давлением гелия с той же скоростью (Тз = 42,5 с), как в форме под давлением азота 3 МН/м (Тз=42 с). [c.51]

Коэффициент аккумуляции тепла для жилых и промышленных зданий [c.18]

Величина /Сф называется коэффициентом аккумуляции тепла, и является функцией критериев Pd и Bi при Р(1 -> О (переход периодического изменения температуры в апериодическое) коэффициент /Сф 1, так как [c.158]

Числовые значения коэффициента В от критерия Bi приведены в табл. 2-6 — 2-8. При Pd -> оо коэффициент — 0. Для тонкой пластины, когда Pd -> О и Bi О, коэффициент аккумуляции тепла равен единице. Следовательно, коэффициент численно равен отношению тепла, аккумулированного стенкой толщиной [c.162]

В этом случае коэффициент аккумуляции тепла [c.162]

Коэффициент аккумуляции тепла 158 [c.556]

Рис. 7.11. Зависимость коэффициента аккумуляции тепла от критерия Предводителева при симметричном нагревании стены конечной толщины

Коэффициент аккумуляции тепла Г1к . . [c.274]

Кайзер X. Влияние коэффициента аккумуляции тепла на температуру поверхности раздела и прочность адгезионного сцепления при высокотемпературном напылении. См. наст, сб., с. 165. [c.58]

ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА АККУМУЛЯЦИИ ТЕПЛА [c.165]

Материал подложки имеет более высокий коэффициент аккумуляции тепла, чем напыляемый материал. Температура частицы, требуемая для неглубокого оплавления материала подложки, должна возрасти Оч> >2 , — 2. [c.167]

Напыляемый материал имеет коэффициент аккумуляции тепла больший, чем материал подложки. Это наиболее благоприятное условие для напыления, так как температура контактной поверхности увеличивается. Температура частицы, требуемая для неглубокого оплав- [c.167]

Сочетание аналитического решения в виде передаточных функций с численным расчетом частотных характеристик позволяет реализовать и более сложные модели. В настоящее время имеются аналитические решения для моделей, учитывающих ряд дополнительных факторов, как, например оребрение разделяющей стенки, аккумуляцию тепла и шлакообразование в слое наружных загрязнений, торкретную массу, распределение температуры по толщине стенки в соответствии с точным решением уравнения теплопроводности в цилиндрических координатах, распределение давления по длине теплообменника при совместном решении уравнений энергии, сплошности и движения рабочей среды, зависимость коэффициента теплоотдачи от теплового потока или температуры, а также ряд других факторов. [c.128]

Аккумулирующая способность зданий тем больше, чем выше коэффициент аккумуляции. Для определения ожидаемой температуры 1 ъ в зависимости от времени нарушения подачи тепла 2 и количества подачи тепла Q ккал ч можно воспользоваться формулой проф. Е. Я. Соколова [c.19]

Чем выше коэффициент аккумуляции, тем слабее темп паления tn и тем, следовательно, менее заметно будет для объекта сказываться прекращение или сокращение подачи тепла. [c.20]

Коэффициент аккумуляции в значительной мере зависит от объемного веса конструкций наружных ограждений п процента остекления. Применение облегченных конструкций и увеличение остеклен-ности ведет к снижению коэффициента аккумуляции и притом независимо от изменения расчетных тепловых потерь зданием. В таких зданиях график подачи тепла на отопление должен более строго соответствовать изменению температур наружного воздуха, чем в зданиях кирпичных. [c.20]

Коэффициент dE/df, можно определять по графику, приведенному на рис. 7.7. Если предположить, что все аккумулированное тепло сконцентрировано в стенке трубы, то процесс аккумуляции тепла может быть описан уравнением, аналогичным уравнению (7.38) [c.130]

Тепловая изоляция промышленных печей, сушил и дымовых труб получает с каждым годом все более и более широкое распространение. Применение эффективной тепловой изоляции является серьезным техникоэкономическим фактором по повышению коэффициента полезного действия, производительности, снижению расхода топлива и улучшению технологических показателей печей и сушил. Обследования печей и сушил показали, чт источником значительных потерь тепла является охлаждение теплоотдающих поверхностей и аккумуляция тепла кладкой. Отмечено, что положительный эффект при изоляции достигается лишь в тех случаях, когда выбраны качественные изоляционные материалы, установлена соответствующая толщина изоляции и правильно выполнен монтаж изоляции. В противном случае возможно быстрое разрушение изоляционной коиструкции и огнеупорной кладки. Тепловая изоляция, кроме экономии тепла и увеличения производительности труда, уменьшает фильтрацию холодного воздуха из атмосферы во внутреннюю полость печи и горячих газов из печи в атмосферу, а также снижает температурный градиент в кладке. Это уменьшает напряжение в кладке и повышает ее стойкость. [c.288]

Важной особенностью рассматриваемой задачи является необходимость видоизменить определение коэффициента теплоотдачи а. Это связано с тем обстоятельством, что всякий предмет, лишенный источника или стока тепла и имеющий большую скорость относительно окружающей среды, разогревается. Если условия омывания поддерживаются неизменными, то температура предмета достигает некоторого стационарного уровня, когда аккумуляция тепла предметом прекращается и плотность теплового потока на его поверхности обращается в нуль. Сколь значительным может быть превышение температуры в указанных условиях, видно на примере метеоритной пыли, залетающей в нашу атмосферу ( падающие звезды ). Двигаясь в космическом пространстве, эта пыль имеет температуру, близкую к абсолютному нулю. Как только она попадает в верхние слои атмосферы, начинается мощное разогревание, приводящее к расплавлению и сгоранию метеоритного вещества. Только наиболее крупные метеориты достигают поверхности земли, не успевая сами сгореть, но зато вызывая окрестные пожары. Аналогичный, но, конечно, более слабый эффект, имеется в виду, когда одной из важнейших проблем современной реактивной авиации называют задачу преодоления теплового барьера . [c.132]

Как сказано выше (см., 5-3), пульсация потока в парообразующих трубах прямоточных паровых котлов всегда сопровождается пульсацией теплоотдачи, возникающей за счет изменения аккумуляции тепла стенками труб- Тем не менее пульсация теплоотдачи не является необходимым условием для получения пульсации потока, которая может идти и цри постоянной теплоотдаче. Имеет смысл рассмотреть подробно пульсацию при постоянной теплоотдаче. Это дает возможность легче выявить некоторые общие закономерности процесса. Кроме того, получаемые при этом зависимости могут быть практически использованы для тех случаев, когда изменения теплоотдачи, возникающие из-за пульсации, Настолько невелики, что можно ими пренебречь. В первую очередь это относится к прямоточным котлам высокого давления, у которых большой коэффициент теплоотдачи 1В зоне кипения обусловливает низкую величину разности температур между стенками труб и рабочим телом ГЛ. 15, 16, 23, 42, 58]. [c.139]

С увеличением давления термофизические коэффициенты формы возрастают, особенно коэффициент аккумуляции тепла йф. Увеличение термофизических коэффициентов формы указывает на усиление конвективного обмена в форме. Это сопровождается сокращением продолжительности затвердевания отливки, т. е. увеличением скорости затвердевания металла (рис. 18, кривая 2). [c.50]

Таким образом, скорость теплоотдачи с единицы поверхности, или плотность теплового потока, прямо пропорциональна разнице темпе-ратур (То —Тс), некотором термическому коэффициенту ]/Хс-( и обратно пропорциональна У х. Следовательно, в первые моменты времени скорость теплоотдачи бесконе пю велика, а затем постепенно уменьшается. Термическую постоянную называют коэффициентом тепловой активности тела ), или коэффициентом аккумуляции тепла 8 = /Хс7 он измеряется в единицах дж1м град-сек / . [c.80]

Характеристика материалов и коэффициент аккумуляции тепла кладкой для верхней (динасовый кирпич) и нижней (шамотный кирпич) половин регенеративной насадки приведены ниже5 [c.274]

Данные адгезии титанового покрытия, нанесенного в камере с инертным газом, в зависимости от отношения коэффициентов аккумуляции тепла материала покрытия и подложки приведены на рис. 2 и 3. Приведенные данные являются средними значениями, полученными по шести образцам. На рис. 2, а и 3 подтверждается ожидавшаяся линейная зависимость между адгезией и отношением коэффициентов аккумуляции тепла. В случае титана прочность адгезионного сцепления напыленного покрытия - 4 кГ/мм (см. рис. 2, а). Поэтому дальнейший рост прочности при 61/62 1 не может быть определен. Для того чтобы помешать трещинообразованию в покрытии, его наносили на гладкую поверхность образца, обточенного на токарном станке. В этом случае покрытия отделялись от подложки при напряжениях менее 3,5 кГ1мм . Однако следует отметить большое отклонение экспериментальных данных от теоретических, которое невозможно объяснить, исходя из рис. 2, б. Подтверждение теории можно найти в том факте, что для [c.168]

Утверждение автора о линейной зависимости прочности сцепления покрытий от отношения коэффициентов аккумуляции тепла ошибочно и поэтому не поддерживается его же экспериментами. Прочность сцепления, несомненно, зависит от температуры контакта, но эта зависимость достаточно сложна и может быть рассмотрена только с учетом энергии связи в кристаллических решетках взаимодействующих материалов. — Ярал. ред. [c.168]

Важной особенностью случаев течения газов с большими скоростями является необходимость видоизменить определение коэффициента теплоотдачи а. Это связано с тем обстоятельством, что всякий предмет, лишенный стока тепла и имеющий большую скорость относительно окрун<ающей среды, разогревается. Если условия смывания поддерживаются неизменными, то температура предмета достигает некоторого стационарного уровня, когда аккумуляция тепла предметом прекраш,ается. При этом поверхность предмета становится как бы теплонепроницаемой, поскольку температурный градиент в нормальном к ней направлении обращается в нуль. Соответствующая температура поверхности называется собственной ее температурой, [c.138]

Предлагаемая методика позволяет достаточно быстро и точно определять оттичеекие характеристики тел, участвующи х в лучистом теплообмене, угловые коэффициенты излучения, поверхностную плотность результирующего лучистого потока и поверхностную 1интен1сив н0сть аккумуляции тепла. [c.574]

В самом котельном агрегате также легко выделить участки, оказывающие существенное влияние на характеристики нестационарного режима. Прежде всего это относится ко всему водонаровому тракту. В силу ряда объективных причин (сложность учета всех факторов, гораздо меньшая по сравнению с водопаровым трактом длина, малая аккумуляция тепла) динамика газового тракта рассматривается лишь приближенно. Влияние его на процессы в тракте рабочего тела учитывается либо по статическим зависимостям изменения температуры греющих газов и коэффициента теплоотдачи [Л. 102], либо исходя из условия отсутствия перераспределения тенловосприятия между радиационными и конвективными поверхностями нагрева (считается, что обогрев каждой поверхности изменяется пропорционально тепловыделению в топке) [Л. 112]. [c.134]

Коэффициенты теплопередачи у воздухоподогревателей, находящихся в квазистационарном состоянии (температуры сред и материала), колеблются около некоторых средних величин, постоянных в отдельных сечениях. Эти средние величины могут определяться по законам среднего режима, для которых характерны формулы рекуператора. Таким образом, определение размеров поверхности нагрева регенераторов может производиться по формулам, используемым при расчете теплообменников со стационарным тепловым потоком. При этом вводится понятие о коэффициенте теплообмена, отнесенном к циклу, включающему периоды нагрева и охлаждения. В коэффициенте теплообмена учтены факторы, связанные с теплопередачей от газов к стенке, аккумуляцией тепла в кирпиче насадки и теплоотдачей от стенки к газал [c.124]

В электрических печах применение легковесных огнеупоров и высококачественной тепловой изоляции значительно снижает потери тепла на аккумуляцию и сокращает в 2 раза время разогрева печи. В масштабе нашей промышленности экономия электроэнергии в электропечах за счет внедрения тепловой изоляции определяется в 200—300 млн. квтч в год. Незначительное мероприятие, как окраска поверхности электропечи алюминиевой краской, позволило снизить потери холостого хода печи на 5,7% за счет уменьшения коэффициента излучения поверхности. Эти данные полностью подтверждают актуальное значение тепловой изоляции промышленных печей. [c.290]

В электрических печах применение легковесных огнеупоров и высококачественной тепловой изоляции значительно снижает потери тепла на аккумуляцию и сокращает в 2 раза время разогрева печи. Незначительное мероприятие, как окраска поверхности электропечи алюминиевой краской, позволило снизить потери холостого хода нечи на 5,7% за счет уменьшения коэффициента излучения поверхности. Эти данные полностью подтверждают актуальное значение тепловой изоляции промышленных печей. [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...