Распределение потоков пара в турбине

Найдем распределение потоков пара в турбине с обводным парораспределением при изменении нагрузки применительно к схеме, приведенной на рис. 6.18. [c.186]

Таким образом, описанная следящая система не только автоматизирует учет использования энергии выхода пара из сопла, но и позволяет производить моделирование нескольких ступеней сразу, не нарушая соответствия потенциала истинному значению энтальпии в соответствующей точке турбинной ступени. Это обстоятельство, как будет показано далее, играет существенную роль при создании совершенной моделирующей установки, так как появляется возможность использовать потенциал в качестве отправного параметра в схемах устройств, служащих для учета влияния различных факторов на распределение потоков пара в ступени. [c.227]

Следующим характерным свойством отложений является неравномерность распределения их в плоскости сечения потока пара в турбине, в которой температура и давление пара практически постоянны. [c.290]

Таким образом, работа пара в турбине с регенеративным отбором слагается из работы пара отбора и пара, идущего в конденсатор. Расход тепла горячего источника по выражению (75а) слагается из расхода тепла на пар, проходящий в конденсатор а (г о —1 ) и расхода тепла на пар отбора (t o—). Такое распределение общего расхода тепла на оба потока пара является условным, так как в действительности в котельной соответственно расходуются на каждый из этих потоков количества тепла и аДг о D-Выражение расхода тепла в формуле (75а) соответствует условному случаю раздельного подвода в котельную обоих потоков пара от- [c.66]

Рис. 2-10. Процесс расширения пара в турбинной ступени (а), изменение абсолютной с и относительной w скоростей в рабочей решетке (б), распределение статического давления р вдоль обводов профиля при переменных углах входа потока (в).

Рис. 3.37. Распределение потоков пара между группами сопл (а) и давлений б) за регулирующими клапанами в турбине с сопловым парораспределением

Рис. 11.6. Распределение потока пара между сопловыми сегментами (а) и давлений (6) за регулирующими клапанами в турбине с сопловым парораспределением

Чтобы учесть это снижение температуры, необходимо после того, как будет найден закон изменения давлений в камере регулирующей ступени в зависимости от изменения расхода пара через турбину при постоянной температуре по формуле (6.12) или (6.16), найти распределение потоков пара между отдельными сопловыми группами и закон изменения давлений пара за регулирующими клапанами. [c.183]

Произведя такой расчет при различных расходах пара через турбину, можно построить диаграмму распределения потока пара между отдельными группами сопл (рис. 6.15, а). На этой диаграмме, построенной для конденсационной турбины, как по оси абсцисс, так и по оси ординат нанесены в одном и том же масштабе относительные расходы пара СЮ . Относительный расход пара, отложенный по оси ординат, состоит из суммы относительных расходов через отдельные регулирующие клапаны + Сц /Ср + С,,, /Со + /Ср. Всего в рассматриваемой турбине таких клапанов четыре, из них четвертый является перегрузочным. [c.183]

Когда мощность базисной установки исчерпана, можно включить пиковый агрегат, состоящий только из турбины 10 с электрическим генератором и камеры сгорания 11. Котел-утилизатор имеет резервное горелочное устройство, встроенное в газоход. Сжигая топливо в горелках, можно получить в котле-утилизаторе дополнительный пар, часть которого поступит в турбину 10. Чтобы перегреть этот пар, через клапан 12 в камеру сгорания 11 подают воздух, отбираемый после компрессора 3 базисной установки. В камеру 11 следует направлять такое количество воздуха, которое поддерживало бы его минимальный избыток. Распределение давлений, а следовательно, мощность и к. п. д. базисной установки останутся почти неизменными. Это произойдет потому, что вместо воздуха, отобранного в камеру сгорания 11, в турбину 8 будет подано эквивалентное количество пара. Предельное увеличение мощности будет лимитироваться наличием свободного кислорода в газопаровом потоке, поступающем к горелкам в газоходе КУ [c.101]

В состав паропроводов свежего пара входят трубопроводы для отвода свежего пара из котлов, для подвода свежего пара к турбогенераторам, к приводным турбинам вспомогательных механизмов и к редукционно-охладительным установкам, а также трубопроводы, служащие для сбора пара от отдельных котлов и распределения его между различными турбинами (сборные магистрали) или для возможного переключения потоков пара от различных котлов к различным турбинам (переключательные магистрали). [c.256]

Указанная на рис. 94 продолжительность кампании ПГУ может быть увеличена вводом в газовый тракт сыпучих абразивов. Однако по условиям эрозийного износа лопаточного аппарата турбины использование абразивов должно быть кратковременным и не часто повторяющимся. Ввод в газовый тракт пара, воды и неабразивных сыпучих тел (отрубей, шелухи орехов) с этой точки зрения предпочтительнее. Расчеты показывают, что при равномерном распределении сыпучих тел в газовом потоке заметный износ лопаток может наступить после 500 операций ввода абразивов продолжительностью по 2—3 мин. [c.173]

Поведение первичной влаги, образовавшейся в предыдущих ступенях турбины, оказывается иным по сравнению со вторичной, возникшей в самой ступени. Первичная влага, как правило крупнодисперсная, попадая в сопловой аппарат, на 60—70% сепарируется на поверхностях лопаток. Образовавшиеся пленки срываются с выходных кромок и дробятся основным потоком. Часть кинетической энергии пара расходуется на разгон капель, скорость которых в зазоре перед рабочей решеткой ступени составляет 30—60% скорости пара. В результате направления потока пара и воды на рабочие лопатки оказываются разными. Удар капель в спинку лопаток вызывает дополнительные потери в ступени. Практически вся первичная влага сепарируется на рабочих лопатках и большая ее часть центробежными силами отбрасывается к периферии ступени. Характерные графики распределения первичной влаги в зазоре между сопловым аппаратом и рабочим колесом, а также за турбинной ступенью показаны на рис. 12-4. За сопловым аппаратом распределение влаги практически равномерно. Лишь у периферии наблюдается небольшой рост концентрации влаги из-за закрутки потока. За рабочей решеткой основная часть жидкости протекает через верхнюю половину рабочей лопатки. [c.327]

Остаются открытыми вопросы оптимизации решеток и форм проточных частей турбин, работающих на влажном паре. Не менее важным в этой связи является правильный выбор параметров, распределение теплоперепадов и реактивности по ступеням. Необходимо подчеркнуть также то, что из-за сложности обменных процессов в двухфазных потоках, особенно в условиях потери устойчивости движущихся капель и пленок, сама постановка задачи об оптимизации вызывает значительные трудности. Эта задача усложняется также и потому, что, кроме повышения экономичности, оптимальная проточная часть должна обладать и максимальной устойчивостью к эрозии. В этой связи определенные надежды возлагаются на сепарацию влаги из пространства над рабочими лопатками и через щели в полых сопловых решетках. Перспективными могут оказаться специальные ступени, обладающие повышенной сепарационной способностью. Эти исследования также еще далеки от своего завершения. Требуют дальнейшего совершенствования и методы расчета к. п. д., коэффициентов расхода и [c.4]

Таким образом, при течении слабо перегретого и влажного пара в сопловых решетках происходит заметное изменение распределения давления по профилю, что независимо от других эффектов, создаваемых жидкой фазой, ведет к некоторому изменению аэродинамических характеристик турбинных решеток (профильных потерь и углов выхода потока). Возможные отклонения пр и Ui обусловлены изменением толщины пограничных слоев на вогнутой ло-верхности и на спинке, смещением области [c.83]

Прямоточный парогенератор Распределение потоков вторичного пара по корпусам парогенератора Распределение потоков вторичного пара, поступающего из ц. в. д. турбины, по корпусам парогенератора пропорционально нагрузке каждого из них 13-77, а Регулятор распределения вторичного пара поддерживает заданное соотношение между разностью расходов вторичного пара первого и второго корпусов парогенератора и разностью нагрузок этих же корпусов. Для минимального дросселирования вторичного пара одна из регулирующих заслонок всегда полностью открыта, и воздействие "регулятора осуществляется на вторую заслонку. Схема электрических связей между исполнительными механизмами приведена на рис. 13-77, б [c.851]

Из графика видно, что для практически полного удаления газов из воды необходимо ее нагреть до температуры насыщения, соответствующей данному давлению. При этом удаляются О2 и СО2, выделяющиеся при разложении растворенного в воде бикарбоната натрия, а также пары аммиака. Деаэрация воды осуществляется в специальных устройствах — деаэраторах, в которых взаимодействие между греющим паром и обрабатываемой водой может быть организовано путем распределения воды в паровой среде или распределения пара в потоке жидкости. Первый способ взаимодействия осуществляется в струйных, пленочных и капельных аппаратах, второй — в барботажных аппаратах. Подогрев воды в деаэраторах на электростанциях обычно производится паром из отбора турбин. Деаэраторы для дегазации питательной воды одновременно являются смешивающими подогревателями в регенеративной системе турбоустановок и обычно выполняются с распределением воды в паровой среде. [c.77]

Кроме неравномерности распределения воды, причиной перекоса может быть динамический напор входящего в конденсатор пара, так как в большинстве случаев (кроме выхлопа двухпоточной турбины в один симметричный конденсатор) этот поток попадает на поверхность охлаждения несимметрично. Борьба с перекосом по этой причине возможна путем внимательного проектирования выхлопного патрубка турбины. [c.263]

К недостаткам определения аэродинамических характеристик решеток турбин методом взвешивания единичной лопатки следует отнести 1) невозможность исследования точечного распределения потерь энергии потока по сечепию решетки 2) трудность точного определения расхода пара, приходящегося на один канал 3) сложность расчета энергетических характеристик решеток по данным измерения сил в паровом потоке. [c.78]

Известно, что характеристики турбинных ступеней в значительной степени зависят от наклона лопаток (выходных кромок) соплового аппарата. С изменением наклона лопаток меняется распределение реакции вдоль радиуса по высоте лопаток, изменяются потери в решетках и к. п. д. всей ступени. Результаты эксперимента показывают, что максимальная величина к. п. д. ступеней достигается при небольшом наклоне лопаток по потоку (у +5н-+ 10°). При работе турбинных ступеней на влажном паре наклон лопаток влияет также и на распределение влаги в решетках. Для проверки влияния влажности и наклона лопаток на экономичность были испытаны три ступени с у = 0° 4-5° и —5°. Основные размеры этих ступеней приведены в табл. 5-2. [c.105]

Одной из важнейших проблем в области современной гидродинамики является возникновение кавитации в жидкости. Под кавитацией подразумевается совместное существование паровой или газовой фазы с жидкой фазой. Эта паровая или газовая фаза возникает первоначально в виде мелких пузырей, распределенных внутри жидкости. Практически важен рост сопротивления, испытываемого погруженными телами при их движении в жидкости, когда возникает кавитация так, при наличии кавитации в потоке к. п.д. насосов и турбин уменьшается. Частным случаем общей проблемы кавитации, анализируемым в настоящей работе, является проблема динамического равновесия и скорости роста пузырей пара и газа. [c.226]

Распределение накопленной энергии между окружающей жидкостью и газом или паром, заполняющим каверну, будет зависеть от способности обеих сред к накоплению энергии при одинаковом (в первом приближении) приросте давления на поверхности раздела. В этой связи можно предложить объяснение, почему вдув газа в поток часто препятствует кавитационному разрушению. Этот прием часто применяется при эксплуатации гидравлических турбин, и результаты лабораторных исследований подтверждают его эффективность [37, 52]. В ряде случаев попадание газа в каверны, схлопывание которых приводит к разрушению, затруднено. Область кавитационного течения обычно занимает лишь небольшую часть поперечного сечения потока. Кроме того, разрушение могут произвести только те каверны, которые перемещаются вдоль поверхности материала, как в случае описанных выше испытаний в гидродинамической трубе КТИ. Поэтому, если не позаботиться о тщательном выборе точки вдува и расхода вдуваемого газа, то большое количество воздуха будет потрачено впустую. С другой стороны, если в жидкость, втекающую в область кавитации, вводить слишком много воздуха, то может произойти нежелательное расширение этой области, так как в нее будут попадать дополнительные ядра кавитации. В результате возможно усиление разрушения. [c.422]

Распределение отложений по поверхности отдельных ступеней турбины также характеризуется большой неравномерностью. Толщина отложений бывает больше на выпуклой части и у выходных кромок лопаток, а также вблизи мест крепления лопаток (у основания и обода), в неплотностях стыков бандажей и в отверстиях дисков. Неравномерность распределения отложений в поперечном сечении турбины обусловливается особенностями гидродинамики потока, поскольку параметры пара по сечению почти не меняются. По-видимому, с гидродинамикой потока связаны иногда незначительные, а в отдельных случаях существенные различия в количественном и качественном составе отложений на диафрагмах и рабочих лопатках в соседних ступенях турбины. Необходимо отметить, что при [c.168]

В гл. 13 о температурных напряжениях представлен относящийся к случаю неустановившегося потока тепла изящный способ записи решений при помощи потенциала смещений , предложенный Меланом (Вена, 1950 г.). Среди прочих результатов, касающихся практических приложений, в этой главе приведено много графиков, которые иллюстрируют распределения температуры в тонких стальных дисках, цилиндрах и сферах при охлаждении и которые окажутся полезными для быстрого определения максимальных температурных напряжений в роторах больших паровых турбин эти графики автор построил много лет назад, но не имел случая опубликовать. С помощью этих графиков можно также вычислять максимальные температурные напряжения в холодных роторах, на поверхность которых набегает перегретый пар. Изучены, кроме того, тепловые удары, вызывающие пластическое деформирование или связанные с ним эффекты. [c.10]

В ХПИ построена упрощенная модель для моделирования расходов рабочего тела в турбинах ХТГЗ им. С. М. Кирова, на которой производилось исследование распределения потоков пара в цилиндре высокого давления турбины К-300-240, состоящем из 11 ступеней. Блок-схема модели показана на рис. 108. В нее, кроме нелинейных элементов, компенсационных сопротивлений и источников Е для моделирования изменения реакции по высоте лопатки и насосно-эжекционного эффекта, входят линейные резисторы в цепях, моделирующих потоки в щелевых зазорах. Эти резисторы поставлены вместо нелинейных элементов, так как напряжения в рассматриваемых цепях, согласно предварительным расчетам, не выходят за пределы начальных (линейных) участков характеристик рассмотренных выше диодов. Следовательно, их применение в этих условиях теряет смысл. Модель же с применением линейных резисторов значительно упрощается. [c.230]

Сложность структуры потока влажного пара в турбинных решетках (см. гл. 3) едва ли позволяет в настоящее время решить проблему в рамках единого метода. Численное моделирование таких течений должно строиться на базе системы алгоритмов и программ, позволяющих проводить последовательное уточнение путем учета различных физических факторов. В этой связи создание-методов расчета течений насыщенного и влажного пара в межло-паточных каналах решеток в широком диапазоне газодинамических параметров с учетом термодинамической и механической неравно-весности двухфазных потоков является важной задачей. Решение этой задачи дает возможность получить информацию о распределении параметров на внешней границе двухфазного пограничного слоя и тем самым создает предпосылки для обоснованного учета и других особенностей течения влажного пара в решетках. Необходимо также подчеркнуть, что развитая ниже методика расчета плоских двухфазных течений применима к каналам любой формы. [c.125]

Попытка теоретического исследования движения конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса при ряде упрощающих предположений предпринята Милиесом [Л. 122]. Вследствие отбрасывания конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса распределение влаги по высоте лопатки за рабочим колесом оказывается весьма неравномерным. Большая часть влаги сосредоточивается вблизи периферии лопатки. Типичная картина распределения влажности потока пара за рабочим колесом турбинной ступени представлена на рис. 7. Эти данные получены на экспериментальной турбине кафедры паровых и газовых турбин МЭИ В. А. Головиным и Ф. В. Кази Нцевым. Исследованная ступень представляла собой модель последней ступени турбины ПВК-200 (/р,к = 209 мм и d p/ p.K = 2,8). Распределение влажности по высоте лопатки изме- [c.9]

В турбинах массовая степень влажности обычно не превосходит 20%. Плотность же влаги, как правило, на несколько порядков больше плотности пара и, следовательно, объемная степень влажности очень мала (см. гл. I, п. 4). Поэтому при равномерном распределении капель в потоке расстояние между ними велико. -1апример, при у = 10%, давлении пара 1 бар расстояние между ними составит 20 их диаметров. Это дает основание во многих исследованиях моделей течения двухфазной среды предполагать, что имеется взаимодействие только между паром и каплями. [c.38]

Основной поток влажного пара, поступающий в СПП, имеет степень сухости X 0,92 0,93. Вероятно, что значительная часть воды сосредоточена в пленке, которая течет по стенке паропровода. Измерения влажности пара (ИВП) непосредственно на входе в сепарационные пакеты с помощью ИВП-2 также подтверждают тот факт, что практически во всем диапазоне нагрузки турбины N <<150 МВт) степень сухости пара не превышает значений 0,925. Однако была отмечена большая неравномерность распределения влажности пара по пакету и особенно по окружности на входе сепаратора. Так, напрмер, в зоне, близкой к входу пара, влажность пара значительно превышала максимальней предел измерений ИВП, т. е. У > 0,93. [c.342]

В предыдущих разделах этой главы предполагалось, что капли, переносимые потоком пара или газа, движутся со скоростью потока. В действительности, в общем случае наблюдается рассогласование скоростей жидкой и газообразной фаз. Пусть, например, пар с капельками воды поступает в сопло. Пар расщи-ряется и ускоряется. Капельки увлекаются потоком, но имеют, естественно, меньшую скорость. В практических задачах, таких, например, как оценка скорости эрозии рабочих лопаток турбины, вызванной ударами капелек, необходимо знать величину рассогласования скоростей пара и жидкости за соплом. Рассмотрим задачу о разгоне капель потоком газа в одномерной постановке и будем пренебрегать тепло- и массообменом, которые мало влияют на закон распределения скоростей. [c.224]

По данным ЦКТИ, при исследовании распределения коррозионно-агрессивных газов в конденсаторе блока 300 МВт ЛМЗ с трубкамй из сплава МНЖ-5-1 максимальная концентрация меди была установлена на входе потока отработавшего пара в конденсатор. Концентрация меди в конденсаторе в зависимости от исходной концентрации аммиака в остром паре имеет минимум (6 мкг/кг) в интервале концентраций аммиака 500—1500 мкг/кг. При безаммиачном режиме, т. е. при полном отсутствии аммиака в остром паре, содержание меди в данной точке возросло до 24 мкг/кг. При повышенвой концентрации аммиака в остром паре (до 2000—3000 мкг/кг) концентрация соединений меди составляла 40—60 мкг/кг. В пробах конденсата из. зоны охлаждения воздуха концентрация меди составляла 1,5—3 мкг/кг. Незначительное повышение концентрации меди отмечалось лишь при содержании аммиака в остром паре более 2000 мкг/кг. Максимальная концентрация меди (199 мкг/кг) в конденсате а входе потока отработавшего пара в конденсатор турбин наблюдалась в период пуска блока при содержании меди в паре 5,8 мкг/кг. При содержании аммиака в остром паре до 2000 мкг/кг и коэффициенте концентрирования в зоне воздухоохладителя до 10 коррозия конденсаторных трубок из сплава МНЖ-5-1 была незначительна. [c.224]

Характерным для отложений является неравномерность распределения их по отдельным ступеням турбины. Загрязнению больше всего подвержены малообтекаемые поверхности либо поверхности, омываемые паром с малой скоростью. К первому случаю относятся поверхности, от которых отрывается поток пара спинки лопаток диафрагм и дисков, кромки лопаток, внутренняя поверхность бандажей и т. д. Ко второму случаю относятся поверхности вне потока струи пара отверстия дисков, неплотности в стыках протечки пара. [c.112]

Спроектированные в настоящее время котельные агрегаты паропроизводительностью 950 и 1900 т/ч имеют (рис. 23-13) П-образную компоновку и состоят из двух рядом стоящих корпусов. Эти корпуса, соверщеино идентичные в смысле своих размеров, конфигурации и размещения испарительных поверхностей нагрева, отличаются один от другого тем, что в одном корпусе размещена большая часть первичного пароперегревателя, а в другом — меньшая его часть и весь вторичный пароперегреватель. Топка каждого корпуса состоит из камеры горения 1 с жидким шлакоудалением, с закрытыми вертикальными экранами и с 12 круглыми горелками 2, расположенными на передней и задней стенах камеры, и из камеры догорания и охлаждения дымовых газов 3 с открытыми вертикальными экранами. Выйдя из топки, дымовые газы поступают в пароперегреватель, состоящий из радиационной части 4 и конвективной части 6, и далее в конвективные поверхности нагрева котла 7 и водяного экономайзера 8, воздухоподогреватель 9, дымососы и дымовую трубу. Питательная вода поступает параллельными потоками 1в каждый корпус с возможностью раздельного регулирования подачи по корпусам. Вода проходит последовательно через конвективные водяные экономайзеры 8, размещенные в зоне малого температурного напора, экраны камеры горения 1 и поверхность нагрева переходной зоны 7, где превращается в пар. Последний проходит через экраны камер догорания 3, после чего паровые потоки обоих корпусов сливаются в один общий поток, который поступает в конвективную часть 6 первичного пароперегревателя, расположенного в первом корпусе, из него в радиационную часть 4 первичного пароперегревателя, расположенную в том же корпусе, и далее в турбину. Возвращающийся из турбины пар, подлежащий вторичному перегреву, поступает в радиационную часть 4 вторичного пароперегревателя, расположенного во втором корпусе котла, затем проходит в парапаровой тепл ообменяик 5, предназначенный для регулирования его температуры с помощью ответвляемого первичного пара, и далее в конвективную часть пароперегревателя 6 и турбину. Дополнительное регулирование температуры перегрева пара осуществляется впрыскивающими пароохладителями, а также путем некоторого изменения в распределении количества сжигаемого топлива по топкам обоих корпусов, что приводит к соответствующему изменению количества дымовых газов, проходящих по газоходам каждого корпуса. [c.377]

Если на ТЭЦ энергетические характеристики агрегатов отсутствуют, а турбины работают по отбору в общую магистраль, то рациональное распределение тепловых нагрузок между турбинами может быть определено на основании простого опыта. На общей магистрали, за местом присоединения отборов всех турбин следует установить термометр, замеряющий температуру смешанного потока пара. Очевидно, наиболее рациональное распределение расходов пара при неизменном суммарном отборе будет соответствовать тому случаю, когда температура смешанного потока будет иметь м инималь-ное значение. Это будет показывать, что средняя взвешенная величина использованного в части высокого давления всех турбин теплопадения достигла максимальной величины,, т. е. выработка электроэнергии на отборном паре максимальна. [c.92]

Вместе с тем в последние годы наблюдаются [1.16, 1.17] различные типы коррозионных повреждений, особенно в начале области влажного нара (зона Вилсона) (опыт работы ЦВД блоков с прямоточными парогенераторами пока еще не велик). При рассмотрении проблем коррозии в зоне начала влагообразования важно изучить поведение примесей, содержащихся в паре. Из-за наличия сепаратора концентрация этих загрязнений на входе в промперегреватель очень низка, причем при прохождении через промперегреватель концентрация большинства примесей сильно снижается. Однако вследствие очень низких давлений возможная степень неравномерности распределения тех или иных загрязнений между паровой и жидкой фазой чрезвычайно велика, и в принципе при достижении термодинамического равновесия это может привести к концентрациям в жидкой фазе, превышающим средние концентрации в потоке 10 — 10 раз. Специфика рабочего процесса турбины делает исследования этой проблемы исключительно трудными. [c.34]

На рис. 3-11 представлена схема охлаждения проточной части турбины ПТ-60-130 ЛМЗ, работающей в режиме синхронного компенсатора [86]. Турбоагрегат работает с закрытыми клапанами ЦСД и открытыми клапанами ЦВД. Поворотная диафрагма полностью открыта. Охлаждение частей среднего и низкого давления производится паром из специально установленного пароохладителя. В пароохладитель подается пар из регулируемого отбора соседней турбины и концевых уплотнений ЦВД. Охлаждение и увлажнение пара до сухости 0,98 производится впрыском конденсата. В корпус турбины пар поступает через камеры отборов, а также через концевые уплотнения. Корпус ЦВД охлаждается паром, который подается в выхлопную часть цилиндра из станционного коллектора промышленного отбора. Охлаждающий пар проходит обратным потоком через проточную часть ЦВД, регулирующие клапаны, перепускные трубы и через смонтированную линию обеспаривания поступает в коллектор теплофикационного отбора. При такой системе-охлаждения ротор низкого давления, имея диски и лопатки значительных размеров, вращается в среде с малой плотностью, что уменьшает вентиляционные потери, и в то же время благоприятное распределение температуры по длине проточной части ЦВД позволяет достаточно быстро поставить турбину под нагрузку. При этом температурный режим цилиндров можно достаточно гибко регулировать температурой и количеством охлаждающего пара. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...