Моделирование изменения реакции

Моделирование изменения реакции по высоте лопатки 223 [c.249]

Представленные поправки в большинстве случаев характеризуют однопараметрическое изменение условий нагружения. К ним следует отнести в первую очередь асимметрию цикла и частоту приложения нагрузки, которая применительно к элементам авиационных нагрузок меняется в широком диапазоне. Однако в условиях эксплуатации внешнее воздействие на ВС оказывается комплексным и многопараметрическим. В связи с этим необходимо учитывать именно синергетическую ситуацию влияния на поведение материала, как и в случае внешнего воздействия, также необходимо рассматривать несколько факторов, через которые учитывается реакция материала на это воздействие. Поэтому далее влияние основных параметров внешнего воздействия, одновременное изменение которых является типичным для элементов авиационных конструкций и должно быть учтено при моделировании кинетики усталостных трещин, будет рассмотрено после введения еще одной характеристики в кинетические уравнения (5.63) — фрактальной размерности. [c.254]

Вызов необходимых методов компилятор произведет автоматически. Таким образом для пользователя свойство выглядит как обычное поле, однако всякое обращение к нему будет гарантировано вызывать необходимые, с точки зрения объекта, действия. Это позволяет, с одной стороны, максимально защитить данные объекта, а с другой, обеспечить максимальную гибкость и настраиваемость кода по отношению к внешним событиям. Так, например, при создании объекта, реализующего метод интегрирования, в качестве свойств можно объявить размерность системы уравнений, начало и конец интервала интегрирования, шаг, вектор состояния и т. п. Изменяя свойства такого объекта непосредственно во время моделирования, можно быть уверенным в корректности введенных изменений, а кроме того можно обеспечить необходимую реакцию на события в системе — изменение вектора состояния или шага интегрирования приведет к приостановке интегрирования и пересчету необходимых внутренних переменных. [c.199]

Моделирование на ЭВМ было проведено также для объекта III (фильтр третьего порядка с запаздыванием). Оно показало, что с увеличением порядка объекта получение удовлетворительной реакции в ответ на ступенчатое изменение задающей переменной становится затруднительным. [c.271]

В то же время в [7] показано, что даже в парах воды, молекулы которой обладают аномально высокими скоростями колебательной релаксации, за ударной волной может существовать достаточно протяженная зона с неравновесным распределением энергии по колебательным степеням свободы. Другой причиной, указывающей не необходимость учета при теоретическом моделировании детонации совместного протекания химических реакций и колебательной релаксации, является возможность образования продуктов реакций в колебательно-возбужденных состояниях [8]. Это существенным образом может повлиять на изменение динамики всего процесса, поскольку константы скорости химических реакций зависят от степени колебательного возбуждения реагирующих молекул [9]. [c.91]

При исследовании динамических характеристик систем третьего порядка с пропорциональным управлением по скорости при всех режимах работы очень полезным методом является моделирование. Для доказательства, что коэффициент усиления контура К1 = системы, показанной на фиг. 10.6, связан с двумя постоянными времени [что видно из формул (10.14) и (10.15)], можно воспользоваться анализом размерностей, как это сделано в разд. 10.25, при условии необходимости получения данного типа реакции М на скачкообразное изменение N. [c.367]

Ha рис. 50 приведены характеристики переходных процессов, полученные в результате моделирования прн = 1,0, ii.y T = 1,5 ( о (где ifo — сила тока возбуждения двигателя при холостом ходе). На экспоненциальную закономерность изменения силы тока возбуждения двигателя в соответствии с вьь ражением (231) накладываются колебательные процессы вследствие действия реакции якоря синхронной машины (рис. 50,6). [c.119]

Известны различные способы учета (различные модели) потерь массы и энергии в возмущенной среде. В работе [41] описана гидродинамическая модель лазерной плазмы с учетом изменения массы вследствие переноса ее продуктами термоядерных реакций. Предполагалось, что прилетающие или улетающие частицы несут с собой энергию, причем могут иметь скорость, отличную от скорости газа. В упомянутых выше работах [13, 18] исследование потерь массы и энергии с торцов плазменного шнура в тета-пинчах проводилось в предположении, что улетающие из элемента течения частицы обладают соответствующей энергией и, кроме того, совершают работу против сил давления. Поэтому частицы уносят с собой энтальпию. В работах [25, 26, 30] математическое моделирование процессов, происходящих в тета-пинчах, проводилось с использованием обеих [c.197]

Соответствие современной экспериментальной техники моделирования атмосферных течений различным видам испытаний на моделях. Судить о том, является ли моделирование в лабораторных условиях удовлетворительным, можно только в зависимости от конкретной задачи испытания. Например, как уже отмечалось, в результаты измерений реакции высокого здания в направлении ветра, пату-ченные в длинной аэродинамической трубе, в ряде случаев следует вводить поправки, чтобы учесть возможные различия в спектрах турбулентности, полученных в лабораторных условиях и в атмосфере. С другой стороны, результаты испытаний, приведенные в подразд. 4.6, свидетельствуют о том, что для сооружений, не слишком чувствительных к изменениям спектрального состава пульсаций продольной компоненты скорости (например, жестких сооружений, в которых не возникает значительных резонансных явлений), измерения, проводимые в длинной аэродинамической трубе, могут удовлетворительно воспроизводить рассматриваемое явление. [c.263]

В ХПИ построена упрощенная модель для моделирования расходов рабочего тела в турбинах ХТГЗ им. С. М. Кирова, на которой производилось исследование распределения потоков пара в цилиндре высокого давления турбины К-300-240, состоящем из 11 ступеней. Блок-схема модели показана на рис. 108. В нее, кроме нелинейных элементов, компенсационных сопротивлений и источников Е для моделирования изменения реакции по высоте лопатки и насосно-эжекционного эффекта, входят линейные резисторы в цепях, моделирующих потоки в щелевых зазорах. Эти резисторы поставлены вместо нелинейных элементов, так как напряжения в рассматриваемых цепях, согласно предварительным расчетам, не выходят за пределы начальных (линейных) участков характеристик рассмотренных выше диодов. Следовательно, их применение в этих условиях теряет смысл. Модель же с применением линейных резисторов значительно упрощается. [c.230]

Для изложения методики моделирования нет необходимости рассматривать задачу в сложной постановке. Поэтому ограничимся, во-первых, расмотрением одной ступени, тем самым пренебрегая протечками между проточной частью и полостью за рабочим колесом. Во-вторых, упростим саму постановку задачи, сняв вопросы об учете изменения реакции по высоте лопатки, зависимости удельного объема от изменяющихся параметров рабочего тела и другие вопросы, вносящие дополнительные трудности в сам процесс моделирования, но не влияющие на изложение его методики. [c.217]

Интересен случай численного моделирования термоконцентрационной конвекции, возникающей в результате гомогенной реакции второго порядка [72]. В качестве примера рассмотрим гомогенную реакцию второго порядка, IIpoтeкaющyio с изменением объема и выделением тепла. [c.44]

Эволюц. последовательности моделей С. рассчитывают начиная от стационарной, однородной по хим. составу модели, соответствующей нулевому возрасту на гл. последовательности, до модели совр. возраста (0 = = 4,7-10 лет, принимая во внимание изменения хим. состава, вызванные ядерными реакциями (см. Моделирование звёзд). Варьированием двух параметров нач. содержания гелия Хд и а = 1/Кр получают для = <о модель, радиус и светимость к-рой согласуются с наблюдаемыми величинами. Нек-рые характеристики стандартной модели приведены в табл. 1, 2 и на рис. 2. [c.591]

Если известна зависимость возм-ущающих воздействий от времени, то изменения параметров на выходе того или иного звена парогенератора определяются с помощью интегралов свертки по его импульсной характеристике [соотношение (3-25)]. Таким путем можно осуществить расчет реакций для всех колтролируемых параметров парогенератора при произвольных возмущениях, предварительно рассчитав и сохранив в памяти машины импульсные характеристики участков или вычисляя их но аналитическим выражениям для каждого момента времени. Этот метод особенно удобен для моделирования участков парогенератора на управляющей вычислительной машине, включенной параллельно объекту [Л. 82]. [c.352]

STAR- D является специализированным пакетом для решения задач механики жидкости и газа. Этот пакет позволяет решать задачи со свободными поверхностями, фазовыми переходами и многофазными потоками. Возможно также получить решение для течений с кавитационными кавернами, проводить численное моделирование течений с химическими реакциями, в частности процессов горения. В процессе работы можно проводить изменение области интегрирования и использовать скользящие сетки, с помощью которых легко определять взаимодействие неподвижных и подвижных объектов. [c.98]

Для расчетов процессов импульсной штамповки листовых заготовок в закрытые матрицы рассмотрим простую модель контактного взаимодействия деформируемой пластины с жесткой преградой. Описанная в 3.2 конечно-разностная модель динамики балки или цилиндрического изгиба пластин представляет собой дискретную систему связанных материальных точек (узлов). Если полагать, что время контактного взаимодействия каждой отдельной узловой массы Шг меньше, чем расчетный интервал шага по времени At для явной схемы расчета, то моделирование контактного взаимодействия можно представить как мгновенное изменение скорости узловой массы в интервале At. При этом ее можно считать свободной и корректировать нормальную составляющую скорости к преграде по направлению и величине в соответствии с заданным коэффициентом восстановления. Это соответствует использованию теории стереомеханического удара [48] для системы материальных точек, реакция внутренних связей между которыми возникает ва время, большее, чем время формирования ударного импульса в отдельной узловой точке-массе. Данное предположение приближенно выполняется для достаточно тонких пластин и их дискретного представления, когда длина звеньев As суш,ественно больше удвоенной толщины. Тогда время единичного контактного взаимодействия оценивается двойным пробегом волны сжатия и растяжения по толщине пластины, а время формирования внутренних сил при взаимодействии соседних узловых точек в процессе деформирования определяется временем пробега упругой волны по длине звена As. [c.66]

Моделирование группы продольных структур и зарождающихся турбулентных пятен. Подробное экспериментальное исследование процесса развития и структуры локализованных вихревых возмущений ("пафф"-структур) в пограничном слое на плоской пластине проведено в [12]. Детальные термоанемометрические измерения показали, что топология изучаемых локализованных возмущений и их внутренняя структура качественно не изменяются в зависимости от амплитуды возбуждения, скорости набегающего потока и параметров источника возмущений. Пространственным спектральным анализом установлено, что реакция пограничного слоя на вдув или отсос газа через короткую поперечную щель связана с возникновением в нем трех видов возмущений с различной периодичностью по трансверсальной координате двумерной волны Толлмина - Шлихтинга, которая быстро затухала вниз по потоку продольных локализованных структур, генерируемых на краях щели, и наклонных волн, сопровождающих развитие локализованных структур и порождаемых ими. Показано, что локализованные продольные возмущения сохраняют свои основные качественные характеристики при малой и большой амплитудах их возбуждения, изменении скорости набегающего потока, размеров источника и вдува или отсоса газа. Отмечено небольшое "расплывание" возмущения в трансверсальном направлении при малых амплитудах возбуждения. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...