Вход в трубопровод

По трубопроводу длиной I протекает со скоростью w жидкая среда с концентрацией растворенного в ней вещества t). Будем считать, что в потоке жидкой среды отсутствуют массообменные процессы. Обозначим концентрацию растворенного вещества на входе в трубопровод bx(Oi а на выходе из него— Свых(0- Очевидно, имеет место равенство [c.42]

Расстояние по горизонтали от входа в трубопровод до насоса = 2 м. Трубопровод рассматривать как гидравлически гладкий, потери на поворотах не учитывать. Относительная плотность бензина б = 0,72, его кинематическая вязкость V = 0,007 Ст. [c.253]

S 4-17. СУЖЕНИЕ ТРУБОПРОВОДА. ВХОД В ТРУБОПРОВОД [c.190]

Рассмотрим в заключение случай входа в трубопровод из весьма большого бассейна. Для этого случая, полагая в формуле (4-150) площадь = оо, получаем [c.193]

Зная потерю напора на вход определяем по формуле (4-149), заменив в ней обозначения he и обозначениями и Свх- Подчеркнем, что величина Для случая входа в трубопровод, конструктивно оформленного в соответствии с рис. 4-32, а (т. е. для случая резкое сужение ) получается равной [при oi = оо см. формулу (4-151)] [c.193]

Выше были рассмотрены следующие случаи местных потерь напора hj 1) резкое расширение трубы (см. стр. 183) 2) выход из трубы (см. стр. 187) 3) постепенное расширение трубы (см. стр. 188) 4) сужение трубопровода и вход в трубопровод (см. стр. 190). [c.194]

Воображаемая модель 151, 521 Воронка размыва 483, 484 Восходящая волна 368 Всасывающая труба насоса 223 Всасывающий клапан 200 Вторичные течения 204 Вход в трубопровод 190 Высота волны 613 [c.654]

Рассмотрим простой трубопровод с подъемом жидкости (рис. 46). Для анализа движения жидкости и вывода уравнения трубопровода проведем плоскость сравнения 0—0 и сечения /, //, 111, 1Y. Обозначим абсолютные давления на входе в трубопровод и выходе из трубопровода расстояния от плоскости сравнения до поверхности жидкости в нижнем резервуаре (высота всасывания) [c.89]

Физическая причина возникновения у начала трубопровода обратной волны состоит в следующем. Предположим, для упрощения вопроса, что регулирующий орган мгновенно закрылся и волна повышения давления перемещается вдоль трубопровода к его началу. В тот момент времени, когда эта волна дойдет до начала трубопровода, он весь будет заполнен сжатой водой, а стенки его деформированы появившимся избыточным давлением, т. е. трубопровод будет представлять своеобразную сжатую пружину. Так как у входа в трубопровод напор остается неизменным, равным напору в бассейне, то ясно, что в данный момент система трубопровод— бассейн не будет находиться в равновесном состоянии. Избыточное давление в трубопроводе, не уравновешенное напором в бассейне, вызовет обратный ток воды из трубопровода в бассейн, в результате которого понижение давления будет со скоростью ударной волны перемещаться к регулирующему органу. [c.35]

В формулах (8-12) и (8-13) и вн — соответственно наружный и внутренний диаметры трубы, ы р — расчетное давление, МПа. Расчетное давление принимается равным номинальному на входе в трубопровод. Для трубопроводов, по которым транспортируется жидкая среда, необходимо также учитывать гидростатическое давление столба жидкости, если оно превышает 3% номинального давления. [c.148]

Приведенные выше зависимости для ламинарного движения (4.10)—(4.17) справедливы в случае, если распределение скоростей по сечению подчиняется параболическому закону (4.9). Однако опыты показывают, что при входе в трубопровод распределение скоростей равномерно, а затем постепенно, лишь на некотором расстоянии от входа, оно становится параболическим (рис. 4.2). Это расстояние называется начальным участком. Теоретически длина начального участка бесконечна, но практически распределение скоростей, близкое к теоретическому, наступает на конечном расстоянии. Например, по данным Шиллера длина начального участка [c.31]

Рис. 5.5. Схемы различных входов в трубопровод

При условии задачи 9 и известном давлении на входе в трубопровод определить расход воды. [c.89]

В левом положении золотника 24, когда золотник 21 перемещается влево, его средний бурт перекрывает вход в трубопровод 23, прекращая поступление масла под давлением в трубопровод 7У и полость цилиндра 72. Одновременно через выточку золотника 21 открывается выход масла на слив по трубопроводам 71 я 31 — произойдет перемещение толкателя 69, который выбрасывает прошлифованную деталь вдоль ножа из зоны шлифования в момент отвода шлифующего круга. [c.138]

Поясним это на простейшем примере. Предста)шм себе резервуар с жидкостью и присоединенный к нему трубопровод, имеющий в каком-либо месте сл жение (фиг. 25). Обозначим через давление в том месте резервуара, где скорость можно считать равной нулю (па большом расстоянии от входа в трубопровод), и через / и и, соответственно, давление и скорость в сжатом сечении трубопровода. По уравнению Бернулли р- -Ц - = Р - [c.76]

Изменение скорости в точке, находящейся на расстоянии I от затвора, показано на рис. 14.10. Здесь в соответствии с проведенным выше анализом, чередуются фазы скорости u=-j-uo с фазами скорости и=0 и v=—uo. У входа в трубопровод скорость скачкообразно меняется от -fuo на —U0 в моменты времени L/ , 5L/ , 9L/ и т. д. и от —Уо на +Уо в моменты 3L/ , 7L/ и т. д. [c.288]

Пример 4.18. Определить предельно допустимую бескавитационную скорость движения воды в стальном трубопроводе Ипр перед регулирующим клапаном при температуре 20 С, если коэффициент местного сопротивления клапана =1. Диаметр трубопровода =0,05 м, расстояние от входа в трубопровод до клапана 1=10 м, давление на входе в трубопровод ра=10 Па. [c.97]

Обозначим через Ро, р" Рк Рб Р л — абсолютные давления на входе в трубопровод, перед и за компрессором, в емкости и перед дросселем. Длины и сечения участков трубопроводов — соответственно /ь /г, /з, г, з. Объемные расходы через нагнетатель и выходной дроссель — Рк и Рд. Эти расходы, отнесенные к давлению ро, будем обозначать через Ро и Рдо. Тогда уравнения для каждого из участков воздушного тракта будут [c.103]

Прямолинейное стабилизированное течение в каналах постоянного поперечного сечения. Такое течение, как известно, устанавливается на достаточно большом удалении от входа в трубопровод. Наибольшее число работ посвящено теоретическим и экспериментальным исследованиям течения в плоских, круглых и кольцевых трубах. [c.792]

Коэффициент лобового сопротивления контейнера определяли пружинным динамометром. Контейнер, закрепленный в 20 м от входа в трубопровод, обдувался потоками воздуха с несколькими различными расходами. Перепад давлений на контейнере определяли наклонными пьезометрами, а расход (после предварительного выравнивания скоростей потока специальной диафрагмой) — лопастным анемометром на выходе первого участка, расположенного на расстоянии 246 м от входа. В результате обработки данных по формуле [c.122]

После того, Как определены предельные значения давления р и расхода газа Q по обе стороны траектории, в частности значения р+ и Q+, находим, какими должны быть эти функции на входе в трубопровод, т. е. на линии х = 0. Если из точки А провести характеристику семейства dx/dt = с, а из точки О — характеристику семейства dx/dt = — с, то в криволинейном треугольнике, ограниченном этими характеристиками и дугой ОА, можно решить задачу Коши с начальными данными на дуге ОА и, следовательно, найти функции р и Q на отрезке ОВ и внутри треугольника ОВА. [c.131]

Пусть регулирование скорости движения состава производится на входе в трубопровод. В этом случае условие на выходе из него может быть задано произвольно F (р, Q, t) = 0. Решение строят в следующем порядке. Сначала определяют решение краевой задачи для движения газа в области AKL. Эту область разбивают на две части, проведя характеристику положительного наклона АЕ. В треугольнике LAE находится решение второй смешанной задачи, так как известны значения расхода О и давления р на характеристике LA и соотношение между этими функциями на прямой L/ , не имеющей характеристических направлений. [c.131]

Аналогичным образом рассматривают второй случай, когда с некоторого момента времени, определяемого, например, точкой В, управление движением состава контейнеров производится варьированием режима истечения газа на выходе из транспортного трубопровода. Начиная с этого момента, можно произвольно задавать связь между расходом и давлением на входе в трубопровод, например, в виде характеристики воздуходувной станции. Определению подлежат граничные условия на выходе, т. е. в сечении X = L. [c.132]

Массовый расход, давление п температура жидкого криогенного компонента, причем расход и давление постоянны по времени и длине, а температура постоянна на входе в трубопровод. [c.310]

Основной поток сжатого воздуха, омывающий распыляющий элемент с большой скоростью, входит в трубопровод, засасывая масляный туман через нижнее отверстие в крышке. Воздух, смешанный с распыленным маслом в виде тумана, нагнетается по трубопроводу к трущимся парам. [c.167]

Процессы, протекающие в пневмотранспортной системе, достаточно сложны, так как рабочим телом в трубопроводе является аэросмесь нагретого газа, перегретого пара и взвешенных частиц осадка сточных вод. Параметры этой аэросмеси изменяются по длине трубопровода и зависят от начальной температуры газа на входе в трубопровод и конструктивных элементов (длины и диаметра -трубопровода). [c.62]

Для присоединения промежуточных приемно-отправительных станций к магистральному трубопроводу служат путевые тройники. Путевой тройник (рис. 40) представляет собой литой корпус 1 с шарнирно установленной направляющей пластиной 4, по которой груз из вертикального ответвления плавно входит в трубопровод 6. При сквозном проходе через тройник груз отклоняет пластину вверх и продолжает беспрепятственное движение по трубопроводу. [c.80]

Трение на входе в трубопровод. Если жидкость втекает в трубопровод из большой камеры, как показано на фиг. 3.7, распределение скорости по сечению трубы у входа будет почти равномерным. На входе в трубу наблюдается очень сильное сдвигающее действие стенок трубопровода на прилегающие слои жидкости, но это действие проявляется на небольшом расстоянии от стенок трубопровода в области, называемой пограничным слоем. В этом слое скорость быстро изменяется от нуля в слое, прилегающем к стенкам, до скорости свободного потока в слое жидко- [c.73]

СТИ, удаленном от стенок на толщину пограничного слоя. Толщина пограничного слоя по мере удаления от входной кромки трубы возрастает, так как отстающие слои жидкости увлекают слои свободного потока. В конце концов на расстоянии от входа в трубопровод, равном нескольким [c.74]

Изучение распределения скоростей по длине потока в трубах показывает, что на участке за входом в трубопровод частицы жидкости движутся равномерно, а далее частицы, расположенные вблизи оси потока, движутся ускоренно, частицы, находящиеся ближе к стенке. [c.99]

Изучение распределения скоростей по длине потока в трубах показывает, что на участке за входом в трубопровод частицы жидкости движутся равномерно, а далее частицы, расположенные вблизи оси потока, движутся ускоренно, а частицы, находящиеся ближе к стенкам, движутся замедленно. В результате эпюры скоростей для разных сечений по длине трубопровода оказываются неодинаковыми (рис. 1У.6). Следовательно, формирование потока по длине трубопровода происходит постепенно. Входной участок, на котором заканчивается формирование потока, называется начальным участком. За начальным участком движение должно рассматриваться как равномерное с параболическим распределением скоростей по живому сечению. [c.97]

Исходным при расчетах простого трубопровода является уравнение баланса н-апоров (уравнение Бернулли) для потока от сечения а в питателе перед входом в трубопровод до сечения Ь в приемнике после выхода жидкости из трусс1фовода. При установившемся движеинн жидко-С п- [c.226]

II—и, III-III, IV—IV. Обозначим абсолютные давления на входе в трубопровод и выходе из трубопровода а расстояния от плоскости сравнения до поверхности жргдкости в нижнем резервуаре (геометрическая высота вса- [c.91]

Расстояние по горизонтали от входа в трубопровод до насоса s = 2 м. Трубопровод рассматривать как гидравлически гладкий, потегь на поворотах не учитывать. Относительный вес бензина 3 = 0,72, его вязкость v=0,007 см 1сек. [c.252]

Таким образом, решение поставленной задачи нашли в криволинейном четырехугольнике ABOL. Вершина его, точка А, определяет координату состава в тот момент времени, когда к нему приходит волна возмущения от конца транспортного трубопровода. С этого момента времени управление движением состава можно вести, регулируя не только условия на входе в трубопровод, но и изменяя режим истечения газа в концевом сечении х -= L. Рассмотрим обе этп возможности. [c.131]

Vq — компонент скорости жидкости у входа в трубопровод (отрицательные значениа не принимаются в расчет) в ж/сек, [c.430]

Pg— давление де входа в трубопровод, увеличенное на v у а лгг/л, Px PziPi Ps и т. д, рд — давления в поперечных сечениях F , F , Fi, Ft и т. д., Fa H [c.430]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...