П параметры пара начальные при постоянном давлении

В связи с тем, что полная энтальпия для одних и тех же начальных параметров пара — величина постоянная, давление перед соплами с дроссельным регулированием будет меньше давления перед соплами с сопловым регулированием, а тепловой перепад и перепад давления будут меньше таковых величин при сопловом регулировании наоборот, перепад давления при проходе среды через клапан при дроссельном регулировании будет больше, чем при регулировании сопловом. Поэтому расход на холостой ход, принимая во внимание одинаковую мощность для покрытия сопротивлений турбин с одинаковыми проточными частями из уравнения мощности, будет больше для дроссельного регулирования, определяемого коэффициентом /с. [c.161]

Задача 3.67. Турбина высокого давления с теплофикационным отбором при давлении />п = 0,14 МПа работает при начальных параметрах пара />о = 8 МПа, о = 500 С и имеет на одном из режимов работы относительный внутренний кпд части высокого давления o, = 0,8. При изменении пропуска пара через турбину при постоянном давлении отбора относительный внутренний кпд части высокого давления уменьшился до >/ о, = 0,74. На сколько изменился располагаемый теплоперепад части низкого давления, если давление пара в конденсаторе осталось постоянным и равным Pi=6 10 Па [c.140]

Начальные параметры пара. Пользуясь х-диаграммой, легко установить, что с повышением начального давления при постоянных начальной температуре и противодавлении уменьшается начальное теплосодержание В то же время при увеличении начального давления до некоторого предела увеличивается и располагаемый тепловой перепад На, а следовательно, и термический к. п. д. цикла, равный [c.164]

Прослеживаются несколько важных тенденций при рассмотрении опытных данных на рис. 5.1 [143]. Заметное снижение КПД многоступенчатых турбин обнаруживается при малых степенях влажности Уср 0, т. е. вблизи состояния насыщения. Затем темп снижения КПД замедляется и далее сохраняется практически постоянным, но различным для турбин, отличающихся начальными параметрами пара, частотой вращения, числом и типом ступеней, эффективностью влагоудаления и т. п. Приведенные данные подтверждают, что в зоне высокого давления снижение КПД турбин оказывается столь же значительным, как и в зоне умеренных и низких давлений. [c.155]

Если сравнивать работу турбины при СД с работой при постоянном начальном давлении и сопловом регулировании, то выгода от применения СД уменьшается. При сопловом регулировании обычно регулировочную ступень выполняют с четырьмя группами сопел, из которых последняя предназначена лишь для дополнительного расхода пара при работе на сниженных в пределах допуска параметрах пара или в случае предусмотренной проектом перегрузки турбины. Первые две группы сопел, как [c.27]

Принципиальное значение имеет пуск блока на скользящих, постепенно повышающихся параметрах пара. Методы такого пуска были разработаны Южным отделением ОРГРЭС совместно с ЛМЗ и ЦКТИ еще применительно к блоку К-150-170 и серии турбин для ро=8,8 МПа ЛМЗ. Было доказано, что при пуске блока на СД условия прогрева парогенератора, турбины и паропроводов наиболее благоприятны. Этот способ значительно сокращает потери теплоты и времени, затрачиваемых на разворот блока, так как при пониженных параметрах пара можно раньше приступить к выработке электроэнергии. Кроме того, при пуске и последующей работе турбины на пониженном давлении уменьшаются напряжения в клапанных коробках и в корпусе ЦВД, а также упрощаются пусковые операции. Сейчас этот способ пуска широко применяется даже в тех установках, в которых нормальная работа агрегата протекает при постоянных начальных параметрах пара. [c.51]

Пар от УУ может использоваться в постоянно действующих паросиловых установках (ПСУ) с начальными параметрами пара около 3,5 МПа, если такие ПСУ имеются на заводе. В этом случае требуется остановить (вывести в резерв) котлы этих ПСУ, работающие на топливе, или снизить их паропроизводительность, что также дает экономию топлива. При этом капитальные затраты требуются только на сооружение соответствующего паропровода от УУ и пароперегревателя на топливе возле ПСУ. Так как стоимость и сложность прокладки паропровода зависят от температуры пара гораздо сильнее, чем от его давления, пар от УУ обычно перегревают только до сравнительно низких, благоприятных для транспорта температур. Не требуется дополнительного обслуживающего персонала, химводоочистки и др. Такой вариант обычно экономически выгоден и требует технико-экономической проработки применительно к конкретным условиям данного предприятия. [c.120]

При постоянном давлении свежего пара перед главной турбиной и снижении ее нагрузки мощность приводной турбины уменьшается быстрее, чем потребная мощность насоса. Поэтому для обеспечения работы приводной турбины при частичных нагрузках ее проточную часть выполняют с увеличенной пропускной способностью, а избыток мощности на номинальном режиме устраняют прикрытием ее регулирующих клапанов. При снижении нагрузки степень дросселирования в регулирующих клапанах уменьшается, и при некоторой нагрузке клапаны приводной турбины открываются полностью. Ниже этой нагрузки главной турбины приводная турбина не может обеспечить насос необходимой мощностью и приходится переходить на питание ее от постороннего источника с более высокими начальными параметрами пара. При работе на номинальном режиме с дросселированием часто приводят КПД турбины с учетом потери от этого дросселирования (КПД от стопорного клапана), хотя этот КПД отражает не только совершенство проточной части турбины, но и потерю в клапанах. [c.291]

К). Параметры пара на входе в цилиндры, определяющие длительную прочность паровпускной части цилиндров, строго регламентированы [57]. Обычно для классических турбин, работающих при постоянном начальном давлении изменение температуры допускается в пределах от - 10 до + 5 °С, а давления — до 0,5 МПа. Режимы, при которых наблюдаются превышения этих значений, ограничивают по длительности. [c.486]

Опыты проводились при начальных параметрах пара ро 0,3 МПа, /о==140°С. Давление на выходе менялось с помощью эжекторной установки от 0,02 до 0,04 МПа. Температура охлаждающей воды составляла примерно 100°С, расход — около 7% расхода подводимого к клапану пара. Целью исследований было выявление рациональной формы седла и следующего за ним клапана. Для этого седло клапана было выполнено съемным, а стенки канала подвижными, позволяющими придавать каналу разнообразные формы конфузорную, постоянного сечения и диффузор-ную. Охлаждающая вода впрыскивалась через две щели в торце клапана. [c.129]

Кроме описанных, были проведены опыты при постоянном перепаде давления и различных начальных параметрах пара. Давление пара менялось от 0,8 до 1,4 МПа. Этому изменению давлений соответствовало изменение числа Рейнольдса от 1,0-10 до 2,0-10 . [c.135]

Величины г, и, v" и р = f (Т) связаны между собой определенной зависимостью, которая может быть использована или для определения какой-либо из этих величин по известным остальным, или для увязки их между собой. Указанная зависимость может быть получена следующим образом. Пусть имеется кипящая жидкость в состоянии, изображаемом точкой I (рис. 1.23), которая при постоянном давлении (а следовательно, при постоянной температуре) превращается в сухой насыщенный пар — линия 1—2. Пар из состояния в точке 2 расширяется адиабатно так, что параметры его изменяются на бесконечно малые величины dp, dT и т. д. — линия 2—3. После этого пар сначала увлажняется при постоянных давлении и температуре — линия 3—4, а затем сжимается адиабатно до начального состояния — линия 4—1. В предположении обратимости процессов получается элементарный цикл Карно насыщенного пара. [c.70]

Влияние начальных параметров пара рх и 1- На рис. 9-3 показаны три варианта работы турбины с различными начальными давлениями пара р > р > Р при постоянных ti и р2. [c.93]

Повышение начальных параметров пара р1 и требует применения качественных металлов для изготовления различных элементов парогенератора и турбины, которые соприкасаются с паром высоких параметров и способны длительное время работать без заметного изменения своих свойств. Понижение конечного давления пара р2 при постоянных р1 и tl увеличивает работу цикла 1ц при неизменной энтальпии пара и, и термический к. п. д. повышается. Однако получение глубокого ва куума в конденсаторе по существу ограничивается температурой охлаждающей воды, которая в свою очередь определяется районом расположения станции и временем года. Обычно в конденсаторе поддерживается-давление около 0,005—0,0035 МПа, которому соответствует температура насыщения 33—27°С, поэтому для обеспечения конденсации пара температура охлаждающей воды должна быть на 10—15°С ниже температуры насыщения. Таким образом, охлаждающая вода должна иметь температуру около 15—20°С, что не везде и не всегда возможно, даже при использовании воды из естественных водоемов. Следовательно, давления в конденсаторе 0,005—0,0035 МПа нужно считать предельными. При высоких начальных параметрах пара и глубоком вакууме термический к. п. д. цикла Ренкина не превышает 45—47%. [c.145]

Термический к. п. д. цикла при постоянных параметрах пара на впуске остаётся постоянным. Относительный же к. п. д. по внешней характеристике будет меняться вследствие изменения по оборотам потерь, связанных с теплообменом со стенками, и гидравлических потерь при входе пара, влияющих на начальное давление пара в цилиндре. [c.348]

Все замеры давления в контрольных ступенях должны производиться при постоянных расходах пара через контролируемый отсек при номинальных начальных параметрах пара и включенных отборах. При проведении испытаний необходимо, чтобы расход воды через регенеративные подогреватели также был постоянным, поскольку это обеспечивает постоянный расход пара в регенеративные отборы. Это положение особенно касается турбин с регулируемыми отборами пара, поскольку у конденсационных турбин расход воды через систему регенерации определяется только электрической нагрузкой агрегата. При постоянстве расхода воды через систему регенерации сравнительные измерения давления в контрольных ступенях можно производить при одинаковых углах поворота кулачкового вала системы парораспределения или одинаковых подъемах клапанов с индивидуальными сервомоторами, [c.107]

Сравнение выигрышей в удельных расходах теплоты при различных способах регулирования мощности в качестве примера показано на рис. 6.26 для турбины К-500-240 (ХТЗ) с начальными параметрами пара Pq = 23,5 МПа, iq = 540°С, промежуточным перегревом при р = 3,84 МПа до = = 540°С и /7 = 4,4 кПа. Из графика видно, что при относительных расходах пара G/Gq < 0,65 выигрыш в удельных расходах теплоты от регулирования скользящим давлением по сравнению с дроссельным регулированием при постоянном давлении составляет Aq /q = 2. .. 2,5 %. [c.192]

Пусть пар с начальными параметрами Pi, / вытекает в среду с давлением р2-Если потери энергии на трение при движении водяного пара по каналу и теплоотдача к стенкам сопла пренебрежимо малы, то процесс истечения протекает при постоянной энтропии и изображается на /I, -диаграмме вертикальной прямой 1-2 (рис. 5.5). [c.50]

Проектировать механизм по полному числу параметров практически нецелесообразно, потому что очень часто механизм получается с неудачными соотношениями длин звеньев и большими углами давления в кинематических парах. Практически рационально оставлять некоторые из постоянных параметров свободными, чтобы можно было спроектировать механизм во многих вариантах и затем, выбрать из них оптимальный. Современная счетная техника позволяет такое проектирование производить в сотнях и даже тысячах вариантов, из которых и выбираются наиболее подходящие. Например, проектирование кривошипно-коромыслового механизма можно вести по шести параметрам, определяющим его схему, а начальные углы наклона кривошипа и коромысла задавать. В этом случае можно поступать следующим образом. Намечаем на окружности кривошипа область, определяющую его возможные начальные положения. На дуге, описываемой концом коромысла, выбираем аналогичную область. Если на указанных дугах мы отметим-по десять точек, определяющих начальные положения кривошипа и коромысла, то это позволит нам спроектировать механизм, в ста вариантах. Дополнительно можно варьировать углами раз- [c.204]

Чаще всего приходится при помощи гз-диаграммы исследовать адиабатный процесс, так как расширение пара в паровых двигателях в первом приближении рассматривают как обратимый адиабатный процесс. В этой диаграмме задачи, относящиеся к адиабатному процессу изменения состояния, решаются легко и с достаточной степенью точности. Действительно, если начальное состояние задано параметрами Pi и 1, то оно найдется на is-диаграмме пересечением соответствующих изобары и изотермы (рис. 3-5). Точка 1 изображает начальное состояние. Проектируя эту точку на ось ординат, находим t l, проектируя ее на ось абсцисс, находим чтобы найти конечное состояние, следует провести адиабату, которая для обратимого адиабатного процесса будет линией постоянной энтропии и поэтому изобразится в виде прямой, параллельной оси ординат. Если задано конечное давление, конечная точка процесса определится пересечением заданной конечной изобары с адиабатой. На рис. 3-5 точка 2 характеризует конечное состояние водяного пара Б адиабатном процессе. Энтальпия в этой точке может быть [c.122]

Если считать, что давление pi и удельный объем Oi пара в начальном состоянии постоянны, то из формулы секундного расхода (173) следует, что величина этого расхода G зависит для одного и того же выходного сечения сопла f только от отношения давлений —, иными словами, от конечных параметров Pi [c.148]

Рассмотрим характер спонтанной конденсации и изменения давления в дозвуковой части сопла при изменении начальных параметров перед соплом (рис. 6-6,6). Предполагая, что градиенты давлений в разных точках сопла меняются незначительно и величина предельного переохлаждения потока также остается постоянной, получаем, что при конденсации пара происходит перемещение зоны подвода тепла. С понижением начальной температуры перед соплом (или при увеличении предварительного переохлаждения потока) сечение, в котором начинается спонтанная конденсация, будет перемешаться от сечения 1 вниз но потоку. Крайний случай существования стационарного режи.ма будет иметь место тогда, когда спонтанная конденсация начинается в сечении 3, а кривая статического давления перемещается до положения 3. Область интенсивного подвода тепла смещается за минимальное сечение (зона 3 ), причем начало подвода тепла совпадает с минимальным сечением сопла. [c.127]

В качестве примера на рис. 5.48 [19] показано повышение давления за ПВИ при различных и и Xq. Как видно, при постоянных параметрах рабочего и инжектируемого потоков кривые t p = f (и) имеют максимум, который смещается в сторону больших и с ростом начальной степени сухости Xq рабочего тела (в данном случае водяного пара). [c.476]

Выбор начальных параметров рио, Кпо, с(О) основан на анализе термодинамического состояния пара в момент развала капли. При высоких скоростях генерации пара реализуется большое число паровых пузырей, не успевающих значительно увеличить свои размеры до момента дробления. В этом случае за начальные давление и удельный объем в смеси можно принять исходные значения р и V в пузырях, т. е. при температуре взрывного вскипания Гнз Рпо ЮО бар, 1/по=1,57 см г Другая крайняя ситуация соответствует случаю малого числа пузырей. Для модели одного пузыря , рассмотренной в [45], характерно, что давление в растущем пузыре по мере его роста сначала резко падает, затем остается практически постоянным вплоть до момента достижения поверхности капли. В этом случае рио 20 бар, см -г [c.118]

Значение N1 не постоянно для одной и той же установки оно уменьшается с понижением начальных параметров и с повышением конечного давления пара в турбине и зависит от работы парораспределения, а также от тепловой схемы установки. [c.63]

Параметры фронта ударной волны в газе с постоянной теплоемкостью были вычислены в гл. I. В случае сильной волны, когда давление за фронтом много больше начального р1 > ро, сжатие во фронте стремится к предельному значению /г = (у + 1)/(у — 1). Так, в одноатомном газе (инертные газы, пары металлов) Су = у = - -и/г = 4, в двухатомном [c.181]

Адиабатный процесс. Адиабатпын процесс совершается без подвода и отвода теплоты, и энтропия рабочего тела при обратимом процессе остается постоянной величиной — s Ц onst. Поэтому на is- и Тх-диаграммах адиабаты изображаются вертикальными пр -ямыми (рис. 12-4, а, 12-4, б). При адиабатном расширении давление и температура пара уменьшаются перегретый пар переходит в сухой, а затем во влажный. Из условий постоянства энтропии возможно определение конечных параметров пара, если известны параметры начального и один параметр конечного состояний. [c.194]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

Изменением определяющих параметров, являющихся непрерывными по своей природе, можно задавать изменение структуры тепловой схемы. Так, изменение величины подогрева питательной воды в одной ступени приводит к изменению количества ступеней подогрева воды при этом все подогреватели высокого и низкого давления, за исключением первых по ходу воды, будут иметь примерно равные поверхности. Возможно также задание закона изменения величины подогрева в ступени в зависимости от параметров греющего пара и схемы установки [76]. Непрерывное изменение значений параметров, определяющих схему промежуточного перегрева пара, позволяет получить все возможные схемы промежуточного перегрева. Например, для схемы, изображенной на рис. 4.1, повышение давления пара на входе в промежуточный перегреватель при сохранении постоянными давлений отборного греющего пара и начального давления Ро приводит сначала к уменьшению числа ступеней перегрева (при Ро > Рз > Pi перегрев может осуществляться только острым паром), а затем к исключению из схемы промежуточного перегрева (при Рз>Ра). Аналогично можно подобрать определяющде параметры для любых других видов структурных изменений тепловой схемы паротурбинной установки АЭС. [c.81]

Выход пара из сепарационных пакетов происходит в конический спрофилированный выхлоп 5, который имеет неременную площадь и обеспечивает постоянное давление пара по высоте за дырчатым листом. Эта конструкция сепаратора имеет самый широкий диапазон изменения размеров. Варьирование числа сепарационных пакетов делает такую схему блоков универсальной. Пар после сепаратора 5 (см. рис. 8.28) направляется в первую ступень перегревателя 3, в котором происходит нагрев его отборным паром (р = 0,19 МПа, 209 С, г/о = 6,4%), далее пар при температуре t = 190 °С поступает во вторую ступень перегревателя 4. Греющий пар с параметрами, аналогичными параметрам перед турбиной р = 0,43 МПа, 0 = 253,5, начальная влажность г/ <0,5%), проходит в трубах сверху вниз и в условиях противотока далее нагреваемый пар. После перегревателя нагреваемый пар при температуре 241 °С направляется в ЦНД турбины. [c.338]

Турбина К-12-1,0П (0К-12А) по условиям экономичности блоков, предназначенных для АЭС, спроектирована на низкие начальные параметры пара. Пар в турбину поступает после СПП с постоянной температурой при изменении давления в пределах 1,1—0,45 МПа. Диапазон изменения частоты вращения обеспечивает изменение нагрузки главной турбины от 100 до 10 %. При малых нагрузках, пусках и аварийных ситуациях турбина питается от БРУ ТПН. Проточная часть состоит из 10 ступеней. В ней применены эффективные способы влагоудаления периферийная виутрикаиальная сепарация и ступень-сепаратор. [c.295]

Если начальное состояние пара характеризуется соответствующими значениями параметров рх, Хх, а конечное — значением параметра 1 , то положение крайних точек кривой, изображающей изохорный процесс на диаграмме 5 — г, найдется следующим образом. Начальная точка 1 должна находиться на пересечении изобары давления р и линии постоянной сухости Хх, а конечная точка 2 — на пересечении изохоры, проходящей через точку и и изотермы температуры 4 (рис. 36). Полученные точки позволяют определить по диаграмме 5 — г недостающие значения параметров пара в точках 1 я 2. [c.169]

Точка О изображает начальное состояние рабочего тела и соответствует воде при давлении р и температуре и, меньшей, чем температура 1насыще1ния. Воде при неизменном давлении сообщается- теплота от горячего источника, и она превращается сначала в насыщенный, а затем в перегретый пар (процесс ОаЫ). Полученный пар адиабатно расширяется от давления ра (процесс 1—2). В конце расширения получается влажный или перегретый пар в зависимости от. начальных параметров пара. Затем расширившийся пар сжимается яри постоянном давлении с отводом теплоты <72 в холодный источник (процесс 2—3). Это сжатие продол- [c.164]

Электростанция Вольферсгейм явилась первой блочной электростанцией с промежуточным перегревом пара. Начальные параметры пара 140 ати и 528° С с промежуточным перегревом пара до 465° С. Блоки рассчитаны на работу со скользящим давлением свежего пара при его постоянной температуре, что при установке котлоагрегатов типа Бенсон дает определенные преимущест а. Этот метод позволяет в большом диапазоне нагрузок работать с полностью открытыми регулирующими клапанами, т. е. без потерь от дросселирования пара. Для того чтобы избежать дросселирования пара отбора, работа деаэратора предусмотрена также со скользящим давлением с изменением температуры деаэрации в зависимости от нагрузки от 115 до 125° С. Температура питательной воды при изменении нагрузки от 13 до 30 Мвт изменяется от 183 до 227°С. [c.320]

Пусть в цилиндре находится 1 кг воды при 0° С, а подвижный поршень оказывает на поверхность воды давление р = onst. Точка а характеризует начальное состояние, для которого Уо — удельный объем воды при 0° С. Значение энтропии при 0° С условно принимается равным нулю, т. е. s = 0. Отрезок а—Ь (в Т—s-диаграмме это логарифмическая кривая) соответствует подогреву жидкости от 0° С до температуры насыщения (кипения) Г . Точка h, для которой = О, характеризует начало кипения (парообразования) жидкости при у, s и Тц = +273,15. Отрезок Ь—с соответствует процессу парообразования при постоянной температуре Г . Точка с, для которой л = 1, характеризует конец парообразования и получение сухого пара с параметрами и", " и Т = t + 273,15. Процесс Ь — с протекает с двумя постоянными [c.55]

При относительно постоянной нагрузке через 5 мин записывают показания киловаттметра (мегаватт-метра) и параметры свежего и отработанного пара. Пять — десять измерений позволяют определить к. п. д. турбины отбрасываются недостоверные измерения, выводится средняя величина давления и температуры свежего пара и давления и температуры отработанного пара (отбора). Если на сопловой Kqpo0-ке установлен манометр, то ведется запись его показаний. На гх-диаг-рамме строят процесс в турбине по начальным точкам /Зо, to (параметры свежего пара), pi—давление в. сопловой коробке (если этих дан- [c.176]

Отметим, что в некотором диапазоне изменений давления в камере смешения количество движения, вносимое паром, и расход его при неизменных начальных параметрах остаются постоянными. С другой стороны, при фиксированных размерах жидкостного сопла постоянство коэффициента инжекции означает постоянство количества движения, выносимого жидкостью. Следовательно, для инжектора заданных размеров при x = onst, pon = onst и 7 on= onst величина суммарного входного импульса также сохраняется постоянной в достаточно широком диапазоне изменений давления в камере смешения. [c.271]

Дальпейшее даже незначительное увеличение подвода тепла должно было бы привести к новому повышению давления в минимальном сечении и, следовательно, к смещению зоны конденсации пара вправо. Одиако в этом случае в расширяющейся части сопла давление повысилось бы, п конденсация стала бы совсем невозможной, так как причина, вызвавшая повышение давления в минимальном сечении, исчезла бы. Процесс конденсации пара и характер протекания кривых давления будет в этом случае следующим. Спонтанная конденсация (подвод тепла) будет находиться там же, где она находилась для крайнего режима 5. Повышение давления приведет к существенному уменьшению ядрообразо-вания, а конденсация пара на образовавшихся ранее ядрах — к дальнейшему повышению е (кривая 6). Как только будет исчерпана возможность конденсации на имевшихся в потоке ядрах, начнется уменьшение давления до кривой 5 (пли несколько ниже, за счет инерции процесса), вновь начнется бурное ядрообразование, повышение давления и т. д. Таким образом, мы приходим к выводу о возникновении нестационарных пульсаций давления при конденсации пара в дозвуковой части сопла. Пульсации давления неизбежно вызовут пульсации плотности, температуры и расхода среды через канал (нредполагает-ся, что начальные параметры перед соплом остаются постоянными). [c.127]

Влияние начальных параметров парархИ -Нарис. 13-3 показаны три варианта работы турбины с различными начальными давлениями пара Рх > р > р х при постоянных 4 и Рз- [c.138]

Индексом I обозначены параметры жидкости, не догретой до температуры насыщения. Из предположения о несжимаемости жидкости следует, что v, = onst. Решение уравнения (7.6.24) нозволяет найти координату сечения канала, в которой h = Ts, и течение недогретой жидкости переходит в пузырьковый режим. Этот режим течения будет описываться в рамках модели равновесного потока. Так как давление и температура смеси на начальном участке меняются слабо, можно считать, что плотность пара постоянна (pg = onst). Тогда из уравнений сохранения массы ц внутренней энергии для равновесного двухфазного потока получим [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...