Коэффициент критической нагрузки для

Коэффициенты критической нагрузки т), вычисленные для ряда значений вели-Р I [c.326]

Значения коэффициентов критической нагрузки i] для консольных стоек [c.326]

В табл. 4 [10] приведены значения коэффициента критической нагрузки Г1 и коэффициента приведенной длины ц для стоек с промежуточной опорой и правым шарнирно опертым концом в зависимости от положения промежуточной опоры. [c.329]

В табл. 6 [12] приведены значения коэффициента критической нагрузки Т1 для трехпролетной стойки с шарнирно опертыми концами, в зависимости от положения промежуточных опор. При [c.329]

Значения коэффициента критической нагрузки rj для стойки с шарнирно опертыми концами и двумя промежуточными опорами [c.329]

В (5.3) и (5.4) первое слагаемое р1р представляет критическую нагрузку для изолированного шпангоута, а второе слагаемое учитывает влияние упругости примыкающих оболочек. Составляющая критической нагрузки для шпангоута, обусловленная упругостью оболочек, пропорциональна коэффициентам податливости края оболочки в радиальном и касательном направлениях. [c.183]

Подведем итоги. Таким образом, для сжатых круглых пластин так же, как и для сжатых прямых стержней (табл. 1), способ аппроксимирования форм равновесия семейством упругих линий с некоторым параметром и исследование на экстремум выражения для критической нагрузки в зависимости от этого параметра дает минимальное приближенное значение коэффициента критической нагрузки, очень близкое к точному значению. Так, для осесимметричной формы равновесия круглой пластины с опертым контуром точная величина коэффициента критического значения интенсивности радиальных сжимающих сил т] = 4,1964, а минимальное приближенное значение (из рассматриваемого множества значений) т = 4,2141 погрешность приближенного значения 0,42%. Для пластин с защемленным контуром соответственно точная величина Т1 = 14,682 и минимальное приближенное значение Т1 = 14,683, т. е. имеет место почти совпадение точного и приближенного значений. Существенно, что получение приближенных значений высокой степени точности не связано со сложными вычислениями, с необходимостью использования специальных функций и их таблиц. [c.251]

Слу- чай Связи, наложенные на конец стержня с диском Определяющее уравнение для вычисления коэффициента критической нагрузки Ф Значение коэффициента критической нагрузки Ф [c.890]

Критические значения величины р и коэффициента критической нагрузки П для кольцевых пластин с опертыми контурами (фиг. 691) [c.1012]

Мы выяснили, что для вычисления коэффициента запаса устойчивости необходимо знать не только действующую сжимающую нагрузку, но и величину критической силы для рассчитываемого элемента. [c.340]

Критическая нагрузка также зависит от скорости потока, причем эта зависимость имеет место даже и для таких условий движения, при которых коэффициент теплоотдачи от скорости не зависит. Вынужденное движение жидкости вдоль поверхности нагрева затрудняет образование паровой пленки, поэтому с увеличением скорости течения критическая тепловая нагрузка возрастает. [c.412]

По достижении некоторого критического перепада температур между стенкой и жидкостью коэффициент теплоотдачи резко падает, так как образующаяся на поверхности сплошная пленка пара пленочное кипение) мешает подходу к стенке новых масс жидкости. Для воды при атмосферном давлении критический перепад температур, при котором ядерное кипение переходит в пленочное, составляет около 25° С, а соответствующая критическая нагрузка — около ] млн. вт/м . [c.247]

Проектирование ферм из композиционных материалов таких, какие показаны, например, на рис. 1—4, осуществляется на основе методов, обычно используемых для расчета на прочность. Для того, чтобы определить жесткость, несущую способность или критическую нагрузку элемента фермы, изготовленного из композиционного материала, необходимо учитывать анизотропию и структуру материала [5, 64]. Коэффициенты местной устойчивости, прочность, собственные частоты и упругие постоянные материала определяются свойствами отдельных анизотропных слоев и характером их ориентации в слоистом материале. Эти вопросы и рассмотрены в настоящей главе. Отметим, что согласно принятому ранее определению фермы изгиб ее стержней из рассмотрения исключается. [c.112]

Выше было исследовано поведение системы в закритической области (ветвь ВС на рис. 18.12). Рисунок показывает, что в за-критическом состоянии жесткость системы относительно поворота звеньев АВ и ВС очень мала — достаточно приложить очень небольшую силу Ар == р — р, чтобы возникли большие углы поворота. Аналогично обстоит дело в закритической области и для других систем, теряющих устойчивость по классической схеме. В большинстве конструкций отмеченная низкая жесткость недопустима и вследствие этого для них исследование закритической деформации не представляет интереса. Для таких конструкций опасной считается критическая нагрузка и коэффициент запаса вводится по отношению к ней. [c.307]

Если коэффициент трения невелик, то критическая нагрузка г° для системы с трением будет меньше критической нагрузки г = 3 для системы [c.445]

На характер зависимости коэффициента трения от параметра р/ркр оказывают влияние материал пары, виды покрытий валиков и температурный режим работы пары через величину критической удельной нагрузки. Для пары трения бронза—кадмированная сталь при достижении величин удельных нагрузок, равных критическим, происходит скачкообразное увеличение коэффициента трения, что свидетельствует о переходе работы пары из режима ИП в режим усиленного износа бронзовых втулок. В то же время для пары бронза—хромированная сталь этот переход происходит при менее резком изменении коэффициента трения. [c.184]

На рис. 95 приведены зависимости коэффициента трения / от числа циклов наработки N узла трения при различных удельных нагрузках. Из рисунка следует, что в диапазоне удельных нагрузок, не превышающих критических значений для соответствующего температурного режима, устойчиво поддерживался режим ИП. Продолжительность работы узла трения до установления режима ИП практически не зависит от величины удельной нагрузки. Однако отмечается более интенсивное уменьшение коэффициента трения с увеличением удельной нагрузки. Период приработки шарнирно-болтовых соединений характеризуется [c.185]

Автор приводит некоторые данные по величине критической нагрузки , определяя этим термином нагрузку, соответствующую началу резкого, скачкообразного повышения коэффициента трения. Эта нагрузка для термообработанных в масле образцов из поликапролактама на 10, из смолы АК-7 — на 20 и из смолы 68 — на 44% выше, чем у соответствующих образцов, насыщенных влагой. [c.273]

Поскольку для рассматриваемых оболочек имеет место h = 0,5 мм VI Е = 7-10 МПа, то в соответствии с формулой (1) классическая критическая нагрузка равна Р1 = 66,5 кН. Отношение экспериментальной и расчетной нагрузок для одного слоя характеризуется коэффициентом [c.203]

Параметры ортотропии упругих свойств рассматриваемой композиции (АД1 + 15% У8А) при 7 =300°С, определяемые по соответствующим характеристикам ее элементов [31], имеют значения модуль упругости вдоль волокон = 6,377 10 МПа, поперек волокон 2 = =4,709-10 МПа, коэффициенты Пуассона V)2=0,22, л>21 = 0,3. На рис. 51 приведена зависимость <7( 0) для ортотропной оболочки с константами Ер=Еч, Eq=E, Vp0=V2i, V0P=V12, Ео—Ер (окружное армирование). Абсолютное значение критической нагрузки, соответствующее возможной бифуркации с образованием двух волн [c.87]

Однако изложенное расширенное толкование термодинамического подобия позволяет разработать специальную методику обобщения опытных данных по теплоотдаче и критическим нагрузкам при кипении, по теплоотдаче при конденсации и для других случаев теплообмена, в которых рабочая среда находится на линии насыщения. В этих случаях коэффициент конвективной теплоотдачи (а) определяется комплексом некоторых физических свойств X, [г, [c.24]

Здесь И/,, е , а ,, — значения собственной частоты, коэффициентов демпфирования и критических параметров нагрузки для k-ч формы колебаний. Другой способ получения достаточных условий устойчивости основан на методе функционалов Ляпунова [54, 114]. Применительно к особому случаю этот метод приводит к строгим результатам, близким к тому, который содержится в критерии (62), [c.256]

Для оценки вклада прочности индивидуальных волокон в общую прочность композиции следует рассмотреть два параметра критическое отношение LJd и коэффициент передачи нагрузки LdL. Первый параметр при данном связан с длиной волокна, которая необходима для достижения максимального значения растягивающего напряжения, а второй —со средним напряжением ог . Разницу между ними легко уяснить из рис. 172. По мере возрастания длины волокна (Li< L2[c.372]

Слева в выражении (3.3.2) стоит коэффициент интенсивности напряжений К, который следует знать в виде функции нагрузки, размеров детали и трещины, а справа он же, но определенный из опыта и играющий роль механической характеристики материала, оценивающей его трещиностойкость, т.е. сопротивление материала росту в нем трещины . Величина К . - критический коэффициент интенсивности напряжений для плоского образца данной толщины 1 (более кратко - вязкость разрушения , или просто трещиностойкость) - определяется из эксперимента. (Подробнее о методах экспериментального получения статических характеристик трещи-ностойкости см. п. 3.3.3.) [c.144]

Распределение нагрузки. Там, где нагрузка передается от одной детали к другой, распределение нагрузки, определяемое коэффициентом концентрации нагрузки , является важным параметром, определяющим прочность. При болтовом соединении, а также при одиночном болте, работающем на растяжение, в передаче нагрузки имеется тенденция к возрастанию в том сечении, которое должно нести полную нагрузку. Иногда утверждают, что равномерная передача нагрузки является идеальной, но это не так в критическом сечении, несущем полную нагрузку, должна быть минимальная передача нагрузки. Для осуществления наилучшего распределения нагрузки необходима изобретательность при проектировании. В общих чертах некоторые методы были предложены для болтовых соединений- и для болтов, работающих на растяжение. [c.432]

Формула для критической нагрузки была выведена в предположении, что отклонения срединной поверхности от идеальной формы малы по сравнению с толщиной оболочки. Отсюда вытекают следующие интегральные условия для функции и>а и коэффициентов разложения [c.217]

Средние значения параметра стэ/сг р, характеризующего отношение экспериментальной критической нагрузки к расчетной, составили 0,51 0,93 и 0,73 для органо-, стекло- и углепластиковых оболочек соответственно. Коэффициенты вариации при этом были равны 0,151 0,210 и 0,165. [c.288]

Коэффициент k определяется по формуле (2) или графику на рис. 3. Экспериментальные и расчетные значения отношений kjk показаны на рис. 9. При п> 10 суммарная критическая нагрузка, действующая на оболочку Г р, может быть определена по формуле (1) для равномерно распределенной на торце силы. Исследования 117] проводились на стальных оболочках с / /6 ftf 200, ширина площадки нагружения на торце В, определяемая прочностью, равнялась R/3. Потеря устойчивости происходила хлопком с образованием вмятин в зонах приложения сил. [c.47]

Анализ результатов экспериментов показывает, что критическая нагрузка не зависит от подкрепления. Из этого следует важный в практическом отношении вывод, что для всех форм разрушения расчет можно проводить по формуле (33), не учитывающей изгибную жесткость ребер. Коэффициент k принимается постоянным й = 0,2. .. 0,24 при А < 3 k = 0,49 при А > 3. [c.62]

По экспериментальным данным, для оболочек с перекрестным набором и относительной длиной 1/R = 1,45 коэффициент k — = 0,72 (для идеальных оболочек k = 0,78). Разрушение происходит хлопком с образованием в окружном направлении нескольких вмятин, вытянутых от одного торца к другому по винтовым линиям. Со стороны гладкой поверхности форма разрушения подобна гладким оболочкам. По данным тензометрирования, потеря устойчивости наступала при напряжениях, не превышающих предел пропорциональности материала. Нелинейность показаний тензодатчиков наблюдалась при достижении 85% критической нагрузки. [c.72]

Значения коэффициента kp при всестороннем и боковом давлениях практически совпадают до значений с > 20. Для меньших с критические нагрузки при всестороннем давлении меньше, чем при чисто боковом, что объясняется действием осевой составляющей внешней нагрузки. [c.78]

В задачах устойчивости обычно требуется найти первое собственное значение, дающее критическую нагрузку. Поэтому при выборе координатных функций следует стремиться к тому, чтобы первый член ряда точнее отражал характер первой собственной функции решаемой задачи, а все последующие члены ряда играли бы роль уточняющих поправок. Один из наиболее естественных и надежных путей выбора координатных функций состоит в использовании собственных функций родственной самосопряженной и полностью определенной задачи, допускающей точное аналитическое решение. Например, если задача устойчивости сводится к решению уравнения с переменными коэффициентами, то, осреднив значения коэффициентов, можно перейти к вспомогательной задаче с теми же граничными условиями, но с постоянными коэффициентами. Определив систему собственных функций для этой вспомогательной задачи, затем можно их использовать для построения приближенного решения уравнения с переменными коэффициентами. Такой путь решения обычно дает возможность с высокой точностью определять критические нагрузки даже при сравнительно небольшом числе членов ряда (два-три) при этом гарантируется полнота системы координатных функций. [c.73]

Используя метод потенциальной энергии, Юлиан Александрович снова применяет тригонометрические ряды для Боснроизведония деформаций yiipyron снстсмы, а в окончательные выраженпя д.пя критической нагрузки вводит поправочные (переменные) коэффициенты, учитывающие неточности сборки и отклонения от закона Гука при напряжениях, близких к эйлеровым. [c.73]

Было принято, что случайная величина распределена по нормальному закону с математическим ожиданием (g- ) = 0,3/i и дисперсией о1 = 0,0Сплошной линией показана кривая распределения при т — Ъ. Для реальных оболочек при таком показателе изменяемости соответствующие коэффициенты Фурье близки к нулю. Таким образом, мы заведомо ухудшили условия работы оболочек. Тем не менее снижение критической нагрузки по сравнению с классическим значением практически нейщутимо. Математическое ожидание критической силы для неидеальной оболочки оказалось равным (iV ) = 0,59 против 0,60. [c.218]

Рассмотрим теперь, как перемещение будет изменяться в зависимости от нагрузки -Р. При Р = О знаменатель в выражении (2.25) обращается в бесконечность и прогиб w становится равным нулю. Когда Р принимает значение, равное n EI/V (эйлерова критическая нагрузка), коэффщиент при первом члене станет равным iToi/0 и устремится к бесконечности, в то же время коэффициент при втором члене примет значение, равное Woz/3, при третьем члене — Wo,/8 и т. д. Так как в реальном стержне коэффициенты при начальном отклонении Wot, Wo, и т. д., верот ятно, не будут больше чем Woi (обычно они тем меньше, чем старше номер т), можно видеть, что важ№ только первый член в ряде -для начального отклонения (член, представляющий форму, но которой стержни в действительности выпучиваются). На рис. 2.7, а очень хорошо видно, как возрастают различные члены [c.79]

Можно заметить, что все приближенные значения коэффициентов прогибов, приведенные в таблице 2.2, превышают точные, т. е. предсказанные прогибы являются меньнгими, чем они должны были бы быть. Энергетический метод дает точное решение, когда выбрана точная форма прогибов, а неточная форма может рассматриваться как точная для случая введения дополнительных связей (например, соответствующим образом распределенных упругих реакций), вынуждающих тело принять заданную форму. Так как введение различного вида ограничений— хриводит к уменьшению прогибов, то приближенное решение, удовлетворяющее условиям на концах и получаемое энергетическим методом, всегда демонстрирует, что тело имеет большую жесткость и более высокие критические нагрузки, а также частоты колебаний, чем на самом деле. [c.109]

Эти результаты получены при сравнении идеальных гладкой н вафельной оболочек н справедливы н длн реальных оболочек при одинаковых коэффициентах устойчивости к. Выигрыш массы в этом случае получен только за счет более рациональной геометрии стенки. Если учесть реальный уровень инжией критической нагрузки вафельных и гладких оболочек, то разница будет еще больше. Например, для гладких оболочек [12] при / /б = 200fe = 0,15 для вафельных — k = 0,28. При такой разнице коэффициентов k выигрыш массы увеличится еще в 1,33 раза. [c.50]

Изменение коэффициента крт показано на рис. 26. При вычислении крт по формуле (74) введена поправка на нижнее значение критической нагрузки только для осевой составляющей. На давление эта поправка учитываетси непосредственно при расчете конструкции. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...