Диаграммы высоты сечения

Деформирование — Диаграммы 16, 17 Диаграммы высоты сечения 493, 494 [c.626]

Рассмотрим диаграммы зависимости между нагрузкой Р и прогибом / в задачах устойчивости для стержня (рис. 97, а), пластинки (рис. 97,6) и оболочки (рис. 98). Во всех случаях рассматриваемые прогибы малы по сравнению с габаритными размерами элемента конструкции, но могут быть сравнимыми с высотой сечения стержня или толщиной пластинки или оболочки. На всех трех диаграммах участок ОА относится к исходным равновесным состояниям, являющимся безмоментными, а участки АС и АО — к изогнутым, моментным равновесным состояниям. [c.253]

Ясно, что разная степень наклепа по высоте сечения приведет к тому, что при рекристаллизационном отжиге такого изделия структура в разных сечениях окажется разной в соответствии со структурой, отвечающей на диаграмме рекристаллизации разным степеням деформации. [c.393]

Максимальное напряжение в эпюре напряжений при разгрузке должно быть таким, чтобы момент, эквивалентный эпюре линейно распределенных по высоте сечения напряжений, был равен окончательному значению момента при нагружении. Пусть при нагружении имеет место диаграмма Прандтля, тогда [c.264]

Предположим также, что материал одинаково сопротивляется как растяжению, так и сжатию. Вследствие этого распределение напряжений (Гг по высоте сечения будет следовать диаграмме рис. 102. На рис. 105 пока.заны эпюра продольных деформаций е, (получаемая на основании гипотезы плоских сечений) и эпюра нормальных напряжений О , [c.232]

Испытания металлов проводят на коротких цилиндрических образцах, а дерева — на кубических. Высота образцов, подвергаемых испытанию, не должна превышать удвоенного размера поперечного сечения (рис. 2.97). При испытании образец устанавливается между параллельными плитами. По мере нагружения вычерчивается диаграмма сжатия. Для пластичных материалов, имеющих при растяжении площадку текучести, диаграмма сжатия имеет вид, показанный на рис. 2.98. На этой диаграмме можно также увидеть площадку текучести. С ростом сжимающей нагрузки образец вслед- [c.280]

Однако деформация по высоте образца из-за действия сил трения между образцом и инструментом распределяется неравномерно. Она минимальна на торцовых поверхностях и максимальна в среднем сечении. Неравномерность деформации особенно важна при малых деформациях, а также при больших скоростях осадки. Вследствие такой неравномерности разница между локальной в центре образца и средней деформациями может достигать двух раз, температура начала рекристаллизации в разных сечениях может отличаться на 100 и даже более градусов. И. М. Павлов предложил строить так называемые истинные диаграммы рекристаллизации, определяя истинную деформацию по методу винтов. В цилиндрический образец вдоль оси ввинчивают винт, изготовленный из того же материала, что и образец. После деформации образец разрезают вдоль направления осадки и по изменению шага винта в различных точках по высоте осажденного образца определяют истинное относительное обжатие [c.355]

Пример 12.28. Построить эпюру остаточных напряжений, получающихся после разгрузки балки, работающей в упруго-пластической стадий при следующих условиях поперечное сечение прямоугольное, в процессе нагружения материал характеризуется диаграммой Прандтля, упругая зона составляет одну треть от высоты балки (2ч = /г/3). . . [c.264]

После определения теплопроизводительности и к. п. д. экономайзера, выбора скорости газов в контактной камере, параметров воды и построения процесса взаимодействия газов и воды в /с -диаграмме, можно перейти непосредственно к тепловому расчету экономайзера. Задача теплового расчета — определить необходимый объем контактной камеры, т. е. в конечном счете высоту слоя насадки, так как выбором скорости газов и размеров элементов насадки сечение контактной камеры установлено. [c.155]

Фиг. 109. Диаграмма треугольников скоростей последней ступени для определения углов профилей в трех сечениях по высоте лопаток.

Исследования характеристик разрушения сталей, используемых для изготовления сосудов давления, проводимые в MRL в течение ряда лет, привели к разработке методики измерения трещиностойкости по моменту остановки трещины К а. Измерения обычно проводят на образцах ДКБ переменной высоты, имеющих острые, но неглубокие боковые надрезы, Они необходимы для того, чтобы остановившаяся трещина имела прямой фронт. Последняя конструкция образца ДКБ переменной высоты имеет преимущество перед прежними, так как позволяет лучше контролировать направление роста трещины однако не всегда можно гарантировать, что остановившаяся трещина будет плоской и будет находиться в минимальном сечении, определенном боковыми надрезами. Вычисления Кы основаны на статических условиях, устанавливающихся через короткий промежуток времени после скачка и остановки трещины. Нагрузка, соответствующая этому моменту, легко находится по диаграмме нагрузка — время, записываемой во время испытаний. [c.219]

Балка прямоугольного поперечного сечения (шириной 10 см, высотой 30 см) изготовлена из хрупкого материала, диаграмму зависимости напряжения от деформации которого можно приближенно изобразить ломаной ОАВ (см. рисунок). [c.384]

Балка прямоугольного поперечного сечения шириной /высотой h) изготовлена из материала, у которого диаграмма зависимости напряжения от деформации как при растяжении, так и при сжатии описывается уравнением [c.385]

Высота выпускного окна больше высоты продувочного окна и проходное сечение выпускных окон рассчитано так, чтобы при подходе верхней кромки поршня к кромке продувочного окна давление в цилиндре снизилось примерно до давления в картере. На диаграмме (фиг. 26) это соответствует точке а . [c.44]

Из этих равенств вытекает следующее правило для построения диаграммы растяжений. Чтобы по результатам испытаний на изгиб-определить нормальное напряжение 01, соответствующее данному относительному удлинению 81, нужно построить кривую изгибающих моментов М в зависимости от угла наклона 9 (фиг. 360). Нормальное напряжение 01 равно сумме проекции РВ отрезка касательной АР к кривой моментов М — на ординату и удвоенного значения изгибающего момента, разделен-тюй на Ыг 12 Ь — ширина, /г — высота прямоугольного сечения изгибаемой балки, / — длина балки, на которой из наблюдений получился угол ср). [c.409]

Легко убедиться, что балка прямоугольного поперечного сечения (шириной Ъ, высотой Ь и пролетом Г) из материала, пластически деформирующегося в соответствии с идеализированной диаграммой фиг. 361, начнет пластически деформироваться в среднем сечении при значении изгибающего момента Л1д (и соответственно нагрузки Р ) [c.420]

Из диаграммы можно заключить, что распределение касательных напряжений приближается к параболическому, когда высота поперечного сечения мала. Для соотношений размеров, применяемых обыкновенно в арках и сводах, можно считать распределение касательных напряжений следующим параболическому закону, как в прямых прямоугольных стержнях, и это допущение дает достаточную точность. [c.86]

Некоторые значения этого коэффициента даны на диаграмме фиг, 67. Из нее видно, что для поперечных сечений, находящихся иа расстоянии, большем половины ВЫСОТЫ балки, добавочной кривизной можно пренебречь. [c.118]

Высоты подпрыгивания, определенные по этой формуле для двух сечений сталеалюминиевого провода, показаны на диаграмме на рис. 1-36. [c.23]

На рис. 2 представлено температурное поле для стального слитка весом 8 г и изложницы, построенное по результатам измерения температур в среднем сечении по высоте. Каждая из изображенных кривых показывает распределение температур в слитке и изложнице в соответствующий момент времени. Диаграмма дает типичный пример тепловых условий затвердевания слитка и наглядно показывает последовательность этого процесса. На рис. 3 схематически показан тепловой баланс для [c.483]

Для проверки высоты продувочных окон, полученной ранее по диаграмме, и соответствия времени — сечения их с расчётными необходимыми значениями Fsg поступаем следующим образом. [c.417]

К недостаткам обычных диаграмм рекристаллизации следует отнести и то, что при этом не всегда используется истинная деформация. Часто при построении диаграмм рекристаллизации используют образцы в виде плоских заготовок или цилиндров. После прокатки (осадки) и термической обработки величина зерна определяется в среднем по высоте сечения образца (в месте пересечения диагоналей). Относительное обжатие определяют по формуле е= = Ло — hi/ho-100%, а истинную деформацию e=ln /ti/Ao), где ho и /г, — исходная и конечная высота заготовки. Следует учитьгаать, что при больших деформациях значения истинной деформаций и относительного обжатия существенно различаются, а при малых степенях деформации (меньше 10%) эти значения практически совпадают. [c.355]

Для определения распределения напряжений в сечении в зависимости от удлинения е рядом с поперечным сечением изображаем диаграмму растяжения а = f (г) (рис. 89). Удлинения е распределены по высоте сечения по линейному закону. Далее строим эпюру напряжений [31]. Для некоторого значения у по удлинению е (точка Bi) на диаграмме а = / (е) находим напряжение а (точка В). Откладывая длину отрезка ВС, строим справа эпюру распределения напряжений по высоте. Таким образом, имея диаграмму растяжения, можно ог(ределить распределение напряжений в сечении при любом удлинении еп,ах. [c.336]

На фиг. 1 показана построенная в соответствии с натуральной диаграммой диаграмма ОАВОСО участок диаграммы правее максимума ВО не показан. Высоте сечения балки соответствует только какая-то часть диаграммы ОАЕРО, различной в различных сечениях балки (полная диаграмма в сечении означала бы разрушение). [c.176]

Задача. Пусть на горизонтальную балку АВ действуют вертикальные силы Fi, Fj (рис. 51) требуется определить опорные реакции R , Нь. Построим веревочный многоугольник. На вертикалях, проходящих через опоры А, В, отметим узлы а, Ъ веревочного многоугольника. Так как в лоложенип равновесия балки действующие силы Fi, Гг и неизвестные опорные реакции Ra, Rb должны быть уравновешены, веревочный многоугольник, построенный на этих силах, долшен быть замкнут, и следовательно, сторона 4 веревочного многоугольника должна проходить через отмеченные узлы а, Ъ. Стороне 4 на силовой диаграмме должна отвечать сторона 4, ей параллельная. Сторона 4 определит реакции Ro и Rb реакция Rb равна и параллельна стороне силовой диаграммы между 3, 4 (в узле Ь пересекаются стороны 3, 4 веревочного многоугольника) реакция R равна и параллельна стороне силовой диаграммы, стянутой отрезками 4, 1. Пусть Н — высота силовой диаграммы (на рисунке не обозначена) проведем вертикаль через сечение С балки на ней стороны 4, 2 веревочного многоугольника отсекают отрезок 1/24. Чему равняется Яг/24 Стороны 4, 1, 2 веревочного многоугольника сопряжены с силами Ra, Fi, причем стороны 4, 2 являются крайними сторонами веревочного многоугольника, построенного на силах На, Fi поэтому Ну и равняется моменту этих сил относительно сечения С — это так называемый изгибающий момент. [c.65]

Балка имеет прямоугольное сечение шириной Ь и высотой к. Материал балки характеризуется диаграммой, которая удовлетворительно апроксимируется ломаной, состоящей из двух прямых (рис. 159, б). Уравнение второй ветви диаграммы имеет вид в = где [c.274]

Сортамент материала пружины, полностью определяющий размеры и предельные отклонения поперечного сечения, указывают в разделе Материалы основной надписи чертежа. На рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми параметрами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки от деформации или деформации от нагрузки. Если заданным параметром являе1х я высота или деформация (линейная или угловая), то указывают предельные отклонения нагрузки — силы или момента, Если заданным параметром является нагрузка, то указывают предельные отклонения высоты или деформации. Для параметров на чертежах пружин установлены условные обозначения, некоторые из которых приведены в стандарте [169] высота (длина) пружины в свободном состоянии — Hq, высота (длина) пружины в свободном состоянии между зацепами — высота (длина) пружины под нагрузкой — Wj, Яа, Яд деформация (прогиб) пружины осевая — fj, fg диаметр проволоки или прутка — d диаметр троса — rfip", диаметр пружины наружный—D диаметр пружины внутренний — Dj диаметр контрольного стержня — D диаметр контрольной гильзы—Ьг длина развернутой пружины — L шаг пружины — t. [c.424]

На основе имеющихся экспериментальных данных Балье в работе [ 109 ] предлагает строить диаграммы для разных типов турбин в координатах —d . На диаграмму наносятся линии равных к. п. д., отношений Ui/ g, значений угла и других параметров. Для ступеней осевого и радиального типов с полным подводом, осевого с парциальным подводом отдельно строятся разные диаграммы, позволяющие ориентировочно оценить основные параметры ступени, обеспечивающие требуемую экономичность и соответствующую оптимальную конструкцию. Объемный расход Q, использующийся для вычисления -n.g и ds, рассматривается на выходе ступени в сечении II—II (см. рис. 1.1, 6). В первом приближении объемный расход можно определить по изоэнтропным соотношениям. При построении диаграмм учитывается влияние на к. п. д. относительной высоты сопловых лопаток, числа лопаток, радиального зазора, толщины выходных кромок лопаток. [c.19]

На диаграмме показано, что точка Q2 лежит ори более высокой температуре, чем Qi. Сечение, проведенное на половине высоты, цроходит через точку Q2. На рис. 202 наглядно показана поверхность ликвидус этой системы с нанесенными изотермическими горизонтальными линиями. [c.336]

В качестве примера рассмотрим диаграмму естественных вытяжек для случая прокатки квадратной заготовки в овальном калибре. Для этого мысленно разобьем задаваемьтй квадрат на отдельные сечения и, пренебрегая уширением, определим вытяжку каждого отдельного слоя как отношение высоты квадрата к высоте овала в данном сечении (рис. 21). Полученная диаграмма показывает, что самые большие естественные выТяжки происходят по Краям квадрата, а самые малые посередине. Таким образом, если бы не было взаимосвязи между отдельными слоями, то они 46 [c.46]

Исследование неупругих балок основывается нй предположении, что плоские поперечные сечения балки при чистом изгибе остаются плоскими это предположение, приемлемое для лйнейно упругих материалов, приемлемо и для нелинейных неупругих материалов (см. разд. 5.1). Подобное представление позволяет делать вывод, что деформации в балке изменяются по линейному Закону по высоте балки. Тогда с помощью диаграммы зависимости напряжения от деформации и уравнений равновесия можно найти величины напряжений и деформаций. Кроме того, можно также подсчитать кривизну балки и значения прогибов. [c.345]

Пример 3. К незакрепленяому концу консольной балки длиной I с прямоугольным поперечным сечением (ширина Ь, высота К) приложена сосредоточенная сила Р (рис. 11.31). Диаграмма зависимости напряжения от деформации описыва- [c.489]

Исходная микрооднородность свойств по сечению образца и макросплошность, т. е. отсутствие исходных макротрещин. Сюда относятся определение сопротивления отрыву при квазиравномерном растяжении оценка характера спадающей ветви (плавный спад или срыв) на диаграмме изгиба надрезанных или широких гладких образцов и некоторые другие методы. Ранее [3] при испытаниях малопрочных сталей применяли надрезанные образцы, при переходе же к сталям с большим Ов срыв занимал всю высоту диаграммы, что не позволяло различать подобные материалы по их чувствительности к трещине. Поэтому в дальнейшем получили широкое применение испытания образцов с исходными трещинами. В отдельных случаях изучение характера срывов на диаграмме изгиба широких гладких образцов (6/ 15) позволяет оценивать влияние состояния поверхности, но этот метод применим лишь к некоторым материалам. [c.122]

М = onst определялась по зависимости Aq = у (Мер), где (р — угол поворота крайних на рабочей длине L сечений определялся по приближенной формуле через измеряемый в эксперименте прогиб А балки р = 8A/L. Окончательно, Aq = SMA/bhL где Ь — ширина и /г — высота балки, L = 100 мм. На рис. 2 точками представлены диаграммы ползучести двух экспериментов для балки с размерами bi = 19.838 мм, hi = 9.854 мм, с изгибаюш им моментом М — 21.32 н м, для балки с Ь = = 9.875 мм, hi = 19.843 мм. Mi = 25.53 н м (точки на рис. 2, а, [c.318]

При определении предела прочности при сжатии используют цилиндрические образцы с отношением высоты к диаметру 1-2. При построении диаграммы сжатия на различных ступенях нагружения фиксируют изменение высоты образцов, величины прикладьшаемой нагрузки и измеряют диаметры торцев и бочки (по середине высоты образца). По полученным среднеарифметическим данным определяют истинную площадь сечения образца на различных стадиях деформирования, что позволяет рассчитывать величины истинных напряжений сжатия. Для уменьшения влияния контактного трения, оказывающего существенное влияние на вид напряженного состояния и форму деформируемого образца, используют прокладки из материала с низким коэффициентом трения (например, из фторопластовой пленки толщиной 0,1 мм). [c.107]

На рис. 67 приведены зависимости между усилием пресса и сечением слитка, составленные по данным различных источников. Границы рабочей зоны определены по данным М. В. Сторожева [52]. Разработка ряда грузоподъемностей манипуляторов на основе представленной диаграммы, видно, нецелесообразна, так как при неизменном весе параметры кузнечных слитков сильно изменяются (отношение высоты изложницы к диаметру слитка составляет 2,5—4). При этом невозможно предусмотреть типы слитков, поскольку каждый из них имеет свои преимущества. Так, слитки [c.88]

Механические свойства при раст5Йкении определялись на образцах — лопатках длиной 200 мм и сечением 15X3 мм, а при сжатии — на образцах в форме цилиндра 0 10 мм, высотой 20 мм и бруска 10 X X 15X25 мм. Результаты измерений представлены в табл. 73. Диаграммы деформирования показаны на рис. 45. [c.89]

Изгибающий момент по диаграмме нормальных напряжений в прямоугольном поперечном сечении (в дальнейшем слово поперечном будем иногда пропускать) представляет собою удвоенный (так как суммирование происходит в растянутой и в сжатой зонах) и умноженный на Ь статический момент площади эпюры напряжений рассматриваемого сечения, взятый относительно оси балки (в данном случае статический момент площади АЕРС, фиг. 2). Вследствие принятия гипотезы плоских сечений эпюра относительного удлинения волокон по высоте балки выражается, в дополнение к диаграмме, прямой под углом 45° к оси балки с нулем на оси. Из подобия треугольников [c.180]

Для определения стороны сечения квадратных заготовок, обеспечивающих получение поковок прямоугольного сечения, можно пользоваться номограммой, предложенной М. Г. Златкиным и Н. Н. Дороховым (фиг. 120). Определение стороны квадрата искомой заготовки по этой диаграмме ведется в такой последовательности по шкале 1 откладывается высота поковки /г, по шкале 2 — ширина поковки 6 и к полученным точкам прикладывается линейка. Из точка пересечения линейки со шкалой 3 восстанавливается перпендикуляр до пересечения с наклонной линией, соответствующей заданному отношению ширины бойка Ьо к ширине поковки Ь, Из полу- [c.307]

ВЫЧИСЛЯЮТ временное сопротивление статич. изгибу в кг/см . В этой ф-ле г — расстояние между опорами в см, Ь и Л — ширина и высота (по направлению де ствующей силы) образца в см. В зависимости от формы поперечного сечения бруска и различных неправильностей в строении Д. разрушение при изгибе может произойти как от напряжений растяжения или сжатия, так и скалывания. Т. к. соиротивление сжатию вдоль волокон меньше, чем растяжению, то разрушение при изгибе чаще всего начинается от сжатия, хотя невооруженным глазом оно м. б. и незаметно. Видимое же разрушение происходит в растянутой зоне разрывом крайних волокон. Наличие в бруске скрытых трегцин, проходящих в плоскости, параллельной нейтральному <- лою, резко снижает сопротивление скалыванию, и в атом случае разрушение происходит от скалывающих напряжений, вызываю-)цих сдвиг одной части образца по другой в плоскости трещины. Сопротивление изгибу бо.11ее полно характеризуется работой, за-г траченной на излом. Точка приложения груза из-за прогиба образца перемещается, и груз ири отом перемещении производит определенную работу, поглощаемую Д. Диаграмма изгиба и служит для определения величины атой работы. Площадь диаграммы изгиба, характеризующая работу, зависит не только от разрушающего груза и соответствующей ему стрелы прогиба, но также и от формы линии, выражающей зависимость между грузом и деформацией (стрелой прогиба), и угла ее с осью абсцисс. Если обозначить через / стрелу прогиба в момент разрушения, Р —разрушающий груз, то площадь диаграммы или работу прп изгибе можно выразить ф-лои Г = г Р/, [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...