Жесткость линейная

Применение демпферов П. Л. Капицы на роторах, имеющих большой вес и испытывающих перегрузки при совершаемых эволюциях, затруднено и по другой причине. Действительно, для нормальной работы такого типа демпферов требуется, с одной стороны, относительно малая жесткость линейной упругой опоры, с другой стороны, во время эволюций при большом весе ротора в случае малой жесткости опоры будет иметь место большой [c.55]

Жесткость линейной пружины выбираем исходя нз равенства силы пружины при в >тах весу [c.296]

Три типа реакций связи касательные усилия, нормальные усилия и изгибающие моменты. Эти реакции пропорциональны соответствующим (вводимым в виде пружин) жесткостям. Линейная зависимость для касательных усилий справедлива до момента проскальзывания трубок, затем усилия ие меняются. Зависимость для моментов дается ломаной линией с двумя линейными участками. После определения смещений и угла поворота каждой трубки от неизвестных реакций пакет разрезается нормальными к осям трубок плоскостями на слои. Для слоев записываются условия совместности деформаций по каждой трубке. Получается система алгебраических уравнений, решаемая итерационным методом. [c.391]

Зубья муфт постоянной жесткости (линейных) имеют форму, представленную на рис. III.14. Расстояние между линиями упора пружины на зубья постоянно и не зависит от величины крутящего момента. [c.71]

Кривая 5 на рис. 4.10 характеризует изменение жесткости передней бабки станка по мере его разогрева до наступления теплового равновесия по направлению действия составляющей Рх силы резания. Динамическая жесткость увеличивается от 67000 Н/мм (6850 кгс/мм) до 108 000 Н/мм (11 ООО кгс/мм). До наступления теплового равновесия погрешность в результате изменения жесткости достигает величины 0,01 мм. С достаточной степенью точности можно считать, что закон изменения жесткости линейный. Тогда в любой момент времени может быть определена погрешность по указанной причине [c.269]

Л. — коэффициент Пуассона, с, Сц — коэффициенты жесткости линейного и углового перемещений. [c.6]

Обозначим через х линейную координату перемещения массы М, тогда упругая сила пружины будет —сх, где с — жесткость пружины. Демпфирующие свойства системы представим тоже в виде линейной функции скорости —Ьх. [c.302]

Приближенно принимая характеристику радиальной жесткости му( )ты линейной, радиальную силу Д, вызванную смещением Д, можно определить по соотнощению Д - СрД, где Ср — радиальная жесткость муфты [c.314]

Приближенно принимая характеристику радиальной жесткости Ср муфты линейной, радиальную силу /),, вызванную смещением Д, можно определить по соотношению / к = СрД. Значения Ср для муфт по ГОСТ 14084—76 [c.315]

При заданной величине нагрузки и заданных линейных размерах системы жесткость вполне определяется величиной максимальной деформации f Эту величину часто применяют для практической оценки деформативности геометрически одинаковых систем. [c.205]

Влияние линейных размеров детали невелико для случая растяжения-сжатия (жесткость обратно пропорциональна первой степени длины) и очень значительна при изгибе (жесткость обратно пропорциональна третьей степени длины). 7 ) [c.205]

Наиболее простой способ уменьшения деформаций заключается в уменьшении уровня напряжений. Однако этот путь нерационален, так как он сопряжен с увеличением массы конструкции. В случае изгиба рациональным способом уменьшения деформаций является целесообразный выбор формы сечений, условий нагружения, типа и расстановки опор. Поскольку влияние линейных параметров системы при изгибе велико [формула (51)], то в данном случае имеются эффективные способы увеличения жесткости, позволяющие уменьшить деформации системы в десятки раз по сравнению с исходной конструкцией, а иногда практически полностью ликвидировать изгиб. [c.206]

Коэффициент жесткости упругого элемента пропорционален тангенсу угла наклона характеристики пружины на элементарном участке (рис. 318). Если характеристика линейна, то коэффициент жестко-с 1и — постоянная величина [c.461]

Материалы, из которых изготовляют трубчатые пружины, должны быть однородными, обладать хорошими упругими свойствами при невысокой жесткости, иметь небольшой температурный коэффициент линейного расширения щ и не подвергаться коррозии. [c.476]

Одной из важнейших задач сопротивления материалов является оценка жесткости конструкции, т. е. степени ее искажения под действием нагрузки, смещения связей, изменения температуры. Для решения этой задачи необходимо определить перемещения (линейные и угловые) любым образом нагруженной упругой системы (балки, рамы, криволинейного стержня, фермы и т. д.). Та же задача возникает при расчете конструкций на динамические нагрузки и при раскрытии статической неопределимости системы. В последнем случае, как уже отмечалось, составляются так называемые уравнения совместности деформаций, содержащие перемещения определенных сечений. [c.359]

Под жесткостью муфт с линейной характеристикой понимают отношение момента к углу закручивания муфты С = = 7 /(ji. Жесткость муфт с нелинейной характеристикой = dT/[d [i) является функцией угла закручивания. Жесткость при колебаниях может несколько отличаться от статической, обычно при неметаллических унру их элементах она больше статической. [c.428]

Модель объекта должна отражать основные черты реальной системы, влияющие на оценку ее динамической реакции, и вместе с тем быть удобной для анализа и интерпретации результатов. Наиболее приемлемой в этих условиях является линейная модель, достаточно передающая свойства щирокого класса конструкций при малых колебаниях. Удобной формой описания свойств линейного объекта в условиях вибрационных воздействий являются операторы динамической податливости 1нл(р), связывающие силу Gi t), приложенную в заданном направлении в точке В объекта, с проекцией перемещения XA(t) точки А на некоторое направление хл 1) = = 1ил(р)0и(1). Обратные операторы кил(р) = 1цл(Р) называются операторами динамической жесткости. Характеристиками /л(р), кл(р), связывающими силу, приложенную в точке А, с проекцией перемещения этой же точки на направление действия силы, называются операторами динамической податливости и динамической жесткости в точке А. Частотные характеристики объекта 1на ш), кпл ш) называются соответственно динамической податливостью и динамической жесткостью. [c.274]

Зависимость (10.23) описывает линейную характеристику простого безынерционного виброизолятора коэффициенты с я Ь называются соответственно жесткостью и коэффициентом демпфирования. При Ь=--0 (10.23) описывает характеристику линейного идеального упругого элемента (пружины) при с = 0 — характеристику линейного вязкого демпфера. Таким образом, модель виброизолятора с характеристикой (10.23) определяет собственную частоту системы [c.284]

Ньютон на метр — динамическая жесткость линейной механической системы, при которой вынуждающая гармоническая сила с амплтудой 1 Н вызывает в этой системе гармонические колебания с амплитудой 1 м. [c.145]

При наличии же асимметрии де-формация в начальный момент преимущественно происходит за счет внутрешшх гофров с меньшими радиусами. По мере включения криволинейных участков этих гофров постепенно включаются и гофры с увеличенными радиусами. В этот момент характеристика жесткости линейна и складывается из жесткости обоих элементов. [c.52]

Пример 4. Рассмотрим силовую вибронзоляцию по позиции , табл. 2 для одной массы ш= I. При 5о/Р 6=0 и фаза отката заканчивается, Выбираем жесткость линейной [c.296]

Выбор жесткости линейного элемеггта. Из условия [c.442]

Нагрузочная и разгрузочная линии не являются прямыми, так как при действии нагрузки происходит последовательное включение отдельных стыков узла с разным отжа-тием и последовательное же их выключение при разгрузке, характер деформаций меняется. Для станочных систем принято считать жесткость линейной величиной. [c.278]

УгловьК и линейные перемещения для балок с прямолинейной осью и постоянной жесткостью можно определять с помощью [c.44]

Необходимая жесткость при кручении достигается изменением количества пакетов, то.)1Щины пружин и подбором их материала. При исполнении / (рис. 20.12) паза хвостовика муфта имеет линейную характеристику изменения жесткости при кручении. Д.ля получения нелинейной характеристики пазу придают криволинейный профиль (исполнспис //). [c.287]

Необходимую жесткость при кручении достигают изменением количества пакетов, толщины пружин и подбором их материала. При исполнении 1 (рис. 20.12) паз.1 хвостовика муфта имеет линейную зависимость изменения жесткости при кручении. Для получения нелинейной характеристики пазу придают к[>иволинсйный про( )Иль (исполнение II). [c.311]

Обычно при нестационарном нагружении, как циклическом, так и статическом, для определения предельного состояния материала используют понятие повреждений D и вводят определенные правила их суммирования. Наиболее распространено правило линейного суммирования повреждений [46, 98, 141], которое для случая статического нагружения при переменной жесткости От/о МОЖНО ззписать в виде [c.124]

Тело Е, масса которого равна т, находится на гладкой горизонтальной плоскости. К телу прикреплена пружина жесткости с, второй конец которой прикреплен к шарниру Оь Длина иедеформнрованной пружины равна /о в полонсении равновесия тела пружина имеет конечный предварительный натяг, равный / о = с(/- /о), где / = ООь Учитывая в горизонтальной составляющей упругой силы пружины лишь линейные члены относительно отклонения тела от положения равновесия, определить период малых колебаний тела. [c.238]

Величина периода определяйся только свойствами колеблю-1цейся системы, т. е. коэффициентом инерции а и жесткостью с. Независимость периода колебаний от амплитуды называегся изохронностью колебаний. Собственные линейные колебания, если нет возмущающих сил, могут возникну1ь только при начальных условиях, не равных нулю, т. е. когда в начальный моменг сисгема имеет не равные нулю начальную обобщенную координату 0 или начальную обобщенную скорость [c.432]

Пример. Система состоит из точечного груза М с силой тяжести Р =200 Н, прикрепленного к концу невесомого стержня длиной /=90 см, другой конец которого закреплен с помощью цилиндрического шарнира О (рис. 116). К стержню в точке В прикреплены две одинаковые пружины, коэффициенты жесткости которых с =20 Н/см, а в точке /1 демпфер, еоздаюгций линейную силу сопрогинлепия коэффициент сопротивления демпфера р.= 15Н-с/см. [c.443]

В машинах, линейные размеры которых зависят только от прочности материалов (например, редукторы), ирнме<зенпе высокопрочных материалов позволяет наряду с уменьшенне.м сечений уменьшить длину деталей и габариты конструкции в целом. В данном случае жесткость конструкции не снижается от применения высокопрочных материалов. [c.178]

Пластики. Пластики представляют собой синтетические высокомолекулярные соединения, получаемые полимеризацией или поликонденсацией мономеров — веществ, состоящих из простых молекул с малой молекулярной массой. Пластики как конструкционный материал, обладают низкими прочностью (в 10 — 30 раз меньше, чем -сталей), жссткостъкт (в 20 — 200 раз меньше, чем у сталей), ударной вязкостью (в 20 — 50 раз меньше, чем у сталей), твердостью (в 10-100 раз меньше, чем у сталей), теплостойкостью (100—250°С), теплопроводностью (в 100 - 400 раз меньше, чем у сталей) и малой стабильностью формы, обусловленной низкой жесткостью, гигроскопичностью, ползучестью (свойственной миопии пластикам) и высоким коэффициентом линейного расширения (в 5-20 раз [c.189]

Муфты бывают постоянной и переменной жесткости. Первые имеют линейную характеристику (зависимость угла закручивания от вращающего момента — лииейная), а вторые — нелинейную (рис. 21.13), [c.428]

Основным недостатком определения перемещений при помощи интеграла Мора является необходимость составления аналитического В1.фажения подынтегральных функций. Это особенно неудобно при определении перемещений в брусе, имеющем большое количество участков. Однако, если брус состоит из прямых участков с постоянной в пределах каждого участка жесткостью, операцию интегрирования можно упростить. Это упрощение основано на том, что эпюры от единичных силовых факторов на прямолинейных участках бруса оказываются линейными. [c.182]

Во время работы механизма в зубчатом зацеплении действуе сила, деформирующая зубья. Р ассмотрим составляюш,ую F, этой сил1 1, касательную начальным окружностям, а также составляющую (S, упругого перемещения зубьев по этому же направлению тт (рис. 9.1, fl). Сила и упругая деформация связаны соотношением Ь, =сЪ,, где с — линейная жесткость зубчатого зацепления. Линейная жесткость пропорциональна длине Ь зубьев с = пЬ, где а коэффициент, который для стальных колес принимают равным 15 000 МПа. [c.253]

В дальнейших расчетах удобнее пользоваться не линейной жесткостью, а угловой. Чтобы перейти к ней, закрепим неподвижно ступицу в сечении 2 колеса 2 , а к валу большего колеса Zt в сечении сЗ приложим момент Mi. Под его действием зубья сдеформи-руются, и сечение J повернется на угол фл. Очевидно, что 6, а = Подставим эти выражения в уравнение f, = 6r, [c.253]

Пружинный одномассный инерционный динамический гаситель (рис. 10.14). Простейший динамический гаситель 2 (рис. 10.14,6) выполняется в виде твердого тела, упруго присоединяемого к демпфируемому объекту / в точке, колебания которой требуется погасить. (Существенное влкяние на результируюшие характеристики движения объекта с гасителем оказывают диссипативные потери в гасителе. На рис. 10.14, а представлен простейший случай, когда демпфируемый объект моделируется сосредоточенной массой т, прикрепленной к основанию линейной пружиной с жесткостью с. [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...