Зоны Г.— П.1, Г.— П.2,

На рис. 3 изображены стенки кольцевых каналов для обоих типов течений (масштаб для случая Б следует увеличить в пятьдесят раз). Для течений типа А величина Т Ьо) с ростом 6о уменьшается Г(0) = 4.63 Г(0.5) = 4.36 Г(0.9) = 3.75, а для течений типа Б — увеличивается Т(0) = 20.42 Т(0.5) = 20.59 Т(1) = 21.49. В отличие от сверхзвуковых решений п. 2 рассмотренные течения могут быть смешанного типа с присутствием как сверхзвуковых, так и дозвуковых зон. Уравнение звуковой поверхности имеет вид [c.196]

Фильтрации при постоянном уровне жидкости Н = 1 для г > 0 из одиночной выемки отвечает рис. 2, а, а из системы выемок с расстоянием между соседними выемками 2У = 2 — рис. 2, В этих случаях не образуется задних фронтов и поэтому, как уже отмечалось, переход от к г ведет к полному подобию в смысле независимости конфигурации зон полного насыщения и полей масштабированной скорости и° в них от ш, п и X. Между цифрами у кривых Г+ и значениями г на рис. 2 имеет место такое соответствие (в скобках — значения г) 0 (0.002), 1 (0.25), 2 (0.37), 3 (0.75), 4 (1.00), 5 (1.25), 6 (1.50), 7(1.75) и 8 (2.00). [c.306]

При температурах 150—200° С образуется метастабильная промежуточная фаза 0, имеющая такой же состав, как равновесная 0-фаза (СиА з). Но выделения 0 -фазы не имеют границ раздела с зернами твердого раствора, т. е. когерентно связаны с решеткой алюминия. Таким образом, появление зон Г. П. 1 и Г. П. 2 — это подготовительные стадии к началу распада твердого раствора (выделению избыточной фазы), а образование 0 -фазы — начало распада твердого раствора (выделение избыточной фазы). [c.183]

И низкую твердость. Это позволяет проводить такие технологические операции, как клепка, правка и др. Для проведения подобных операций естественно состаренные сплавы и детали из них можно подвергнуть обработке на возврат , которая состоит в кратковременной выдержке сплава (1-2 мин) при 230 — 300 °С. Во время нагрева рассасываются зоны Г - П и восстанавливается пластичность, свойственная сплавам непосредственно после закалки. Однако применение обработки на возврат ограничено тем, что у тонкостенных изделий снижается коррозионная стойкость, а у толстостенных за короткое время выдержки не успевает восстанавливаться пластичность по всему сечению. Увеличение выдержки приводит к искусственному старению сплава на поверхности изделия, что вызывает снижение пластичности. [c.366]

Размер зоны справедливости HRR-сингулярности напряжений у вершины трещины R (рис. 2.47) определяется условием равенства сингулярных напряжений ау на линии продолжения трещины (г = х) номинальным напряжениям а. Это условие и формула (2.4.20) приводят к оценке характеристического размера R при г = R и = 0 . ч. п+1 [c.144]

Детали поступают из травильного отделения 1 по подвесному конвейеру I к грунтовочным столам 2. Здесь их снимают с конвейера, покрывают грунтом и кладут на этажерки конвейера П. Этим конвейером изделия передаются в зону сушки а, где они просушиваются под влиянием тепла, выделяемого остывающими изделиями зоны д - Далее они следуют в зону б, где подогреваются за счет обожженных изделий, находящихся в зоне г, В зоне в изделия обжигаются и проходят сначала зону тепло-, обмена г, затем зону охлаждения д и, наконец, выходят наружу Остывшие изделия погружают на этажерки конвейера III, которым они доставляются к месту 3, где их покрывают эмалью. После этого изделия устанавливаются на конвейер IV, которым они направляются в печь и проходят последовательно все зоны, пэ 230 [c.230]

Под действием силы Р штамп оседает на величину 8 и поворачивается на угол 7 вокруг прямой г = а, (р = а. Предположим, чгоР <Р2, анеизвестная зона контакта—эллипс П (г —а) /с + + z /b 1 (на рис. 3.4 показана половина этого эллипса), а > с, с. При заданных величинах Р, Д,, 2, а требуется найти распределение нормальных контактных давлений под штампом а г, а, z) = -д(г, z), (г, z) е П, и определить величины Л = а/Ь, Ь, с, 5, 7, Н. При этом на грани клина (р = — а выполняется одно из рассмотренных выше условий а, б [c.178]

При учете взаимного влияния химических превращений и процессов колебательного энергообмена в зоне индукции наблюдается значительное отличие колебательных температур ОП (Тб) и симметричной и асимметричной мод П2О (Т1, Т3). Обусловлено оно тем, что в реакции П2 + О —ОП + ОП образуются колебательно-возбужденные молекулы ОП Е = 5624К), а в реакции ОП + П2 П + П2О -колебательно-возбужденные молекулы П2О Е = 8053К). Поэтому в начале зоны индукции и наблюдается резкое увеличение Т1, Т2, Т3, Тб. Вследствие большой скорости УТ-релаксации Т2 очень быстро уменьшается. В то же время, так как моды г/1 и г/з связаны быстрым УУ -обменом с ОП (П20(г/1,1У3) + 0П(1/ = 0) П20(000) + 0П(1/ = 1)), Т1 и Тз уменьшаются значительно медленнее Т2. Поскольку Тб достигает 4500 К и сохраняется на длине 1 ж, то в принципе нетрудно провести экспериментальную проверку эффекта неравновесного возбуждения, измеряя интенсивность спонтанного излучения ОП на длине волны Л = 2.7 мкм. [c.98]

Основная упрочняющая фаза при термообработке сплавов Д20 и Д21—СиА12иее метастабильные модификации—зоны Г. П. 1 и Г. П. 2 и 6 —тетрагональная когерентная фаза. Большое значение в упрочнении сплавов главным образом при испытании на жаропрочность имеет тройная фаза Л112СиМп2. Эта фаза выделяется из твердого раствора при гомогенизации или нагреве под закалку в виде дисперсных частиц, оказывающих, очевидно, блокирующее действие на продвижение дислокаций. [c.189]

А) и повышении содержания в них меди до стехиометриче-ского соотношения. Принято первые маленькие зоны называть зонами Г. П.-1, а вторые большие, зонами Г. П.-2, прин[иши-альной разницы между которыми нет. Процесс, связанный с образованием зон Г. П., называют также зонным старением (И. F1. Фридляндер), отмечая тем самым отличие от следующей стадии старения, которое по этой терминологии именуется фазовым старением. [c.574]

Рпо. 4.3.2. Газодипамичеср ая схема течения (а г-диаграмма п эпюра давле-тшя при i = <1 в ударной трубе, содержащей газовзвесь (при I = О двухфазная зона г > ж )) в КНД. Здесь г — волна разрежения в газе высокого давления, с — контактная граница, разделяющая расширяющийся газ КВД и сжатый газ КНД, d — граница газ—газовзвесь , g — волна сжатия, отраженная от границы газ — газовзвесь , / — ударная волна в газе и га-зовзвеси КНД. Штриховыми линиями и соответствующими буквами со штрихами показаны волны согласно равновесной схеме газовзвеси. Штрих-пунктпрная линия /" соответствует замороженным условиям, когда отсутствует влияние частиц [c.334]

Котел локомобиля П-75 взорвался вследствие повышения давления пара при остановке паровой машины. Машинист, перекрывший пар к машине, не принял мер для снижения давления в котле. При осмотре котла были установлены следующие повреждения а) отрыв усилительного кольца лазового люка по основному металлу барабана в околошовной зоне, где толщина его оказалась 2—4 мм вместо расчетной 8 мм б) отрыв части корпуса барабана, начиная от люка в) отрыв части ухватного и шинельного листов как по основнодгу металлу, так и по сварке г) ряд связей имели следы старого надрыва. [c.53]

Рис, 5. Туннельные явления в р — п-переходе а — межзонное туннелирование б — зонная диаграмма туннельного диода в — прямая ветвь ВАХ туннельного диода (г — полная плотность тока, 2 — нетуннельная составляющая) г — комбинация термического (2) и туннельного (2) переходов с участием примесного уровня д — возможные варианты генерации 1 — термическая (многофононная) 2 — туннельная (бес юнокная) з—туннелирование с поглощением [c.643]

Кроме двух параметров (г, U или t, J) X. м. характеризуется еще одним параметром — электронной концентрацией п (число электронов на один узел решётки). В этой невырожденной модели п меняется в пределах 0< <2, причём поведение системы существенно зависит от величины п. Из (3) видно, что при половинном заполнении зоны (п = ) гамильтониан /—У-модели сводится к гамильтониану Гейзенберга модели с атомным локализованным спином S— jj, так что основное состояние системы должно быть антиферромагнитным с волновым вектором Й = (п, я, п). За счёт взаимодействия электронных состояний с антиферромагн. порядком при п — 1 должна открываться щель на поверхности Ферми, так что в этих условиях система должна быть диэлектриком. При отклонении от половинного заполнения в системе появляется дырочная проводимость, а антиферромагн. порядок ослабляется за счёт движения дырок, так что при нек-рой концентрации дырок антиферромагнетизм исчезает при последующем уменьшении п сильно коррелированная система переходит в режим ферми-жидкости. Т. о., из рассмотрения двух предельных случаев ясно, что при изменении п должен существовать кроссовер от ферми-жидкостного поведения в фазу диэлектрич. состояния и одновременно кроссовер от коллективизированного магнетизма к магнетизму с локализованными маги, моментами. При фиксированном и аналогичный кроссовер должен возникать с ростом U. Эти наиб, интересные явления появляются в области промежуточных значений U W, где возмущений теория не работает, поэтому необходимо использовать при анализе X. м. другие приближённые подходы, не основанные на разложениях по параметрам UjW или WjU. Ниже рассматривается ряд таких подходов [2]. [c.392]

Коэффициент сепарации г з в этом случае увеличивается, однако рост окружных скоростей приводит к более интенсивному дроблению капель, к отрыву пленок с входных кромок и соответственно к дополнительному уносу капель паровым потоком. Эти факторы уменьшают рост коэффициента сепарации, а лри значительных ц/со приводят к существенному падению г] . Смещение минимума коэффициента г() в зону больших м/со показано на рис. 8-3. Для стационарной камеры, расположенной над входными кромками пластин, с ростом угла установки 3 от 45 до 135° смещается от ц/со 0,27 до /Со 0,5ч-0,6. Опыты позволили определить влияние положения камеры отвода влаги над рабочим колесом на величину г (рис. В>-2,д). Поскольку исследования проводились только при открытии одного из влагоотводящих каналов (1—3 на рис. 8-2, j, рост коэффициента г ) к выходной кромке можно объяснить не только увеличением сброса влаги к выходному сечению лопатки, но п удалением капель, сброшенных в предыдущих сечениях. [c.162]

Рассмотрим несколько примеров. Щелочной металл натрий (2= И) имеет электронную структуру ls 2s2p 3s . Уровни п = 1 и rt = 2 в атоме полностью заняты, соответственно они будут заполнены и в кристаллическом теле. Зона п = 3 не занята полностью. В зоне 3s имеется 2N состояний, из которых заняты только N, а в зоне Зр, которая, как показывают расчеты, перекрывается с зоной 3s, имеется 6Af свободных состояний. По указанным причинам натрий — хороший проводник. Даже приложение слабого электрического поля (или тепловой, световой, магнитной энергии) приводит к возбуждению огромного количества электронов и переходу их на свободные орбиты. Другой щелочной металл — бериллий (г = 4) имеет электронную структуру s 2s -, зоны Is и 2s заполнены, но зона 2р, свободная от электронов, перекрывается с зоной 2s, вследствие чего возникают условия, необходимые для металлической проводимости. [c.30]

Большой интерес представляет влияние на кинетику старения добавки третьего элемента. Возможный эффект на начальных стадиях будет, по-видимому, зависеть от взаимодействия этого элемента с вакансиями. Так, было показано (по изменению р), что добавка небольшого количества Sn (0,006%) замедляет образование зон в сплаве А1 + 1,7% Си. Оказалось, что энергия активации процесса в тройном сплаве составляет 1,Ы0 дж (—0,7 эв), а в двойном 0,8-10 дж (0,51 эв). По-видимому, энергия связи между вакансиями и атомами олова на 0,32-10 дж (0,2 эв) больше, чем между вакансиями и атомами меди олово отвлекает от меди вакансии, необходимые для образования зон. Показано, что индий задерживает образование зон Г—П и фазы в", но способствует образованию частиц 6. Последнее объясняется, изменением состояния поверхности раздела матрицы и промежуточной фазы и уменьшением размера критического зародыша (Силкок). Известно также сильное [c.241]

Поскольку вдоль линий пересечения граней А А ж А С энергетические разрывы отсутствуют, энергетическая зона целиком ае заполняется, так как при расширении сферы Ферми ее поверхность должна пересечься с гранями С, в связи с чем до заполнения зоны Бриллюэна часть электронов переходит за ее пределы. По этой причине приведенное выше уравнение следует считать приближенным. Значения п для -фаз с идеальным отношением осей и для е-фаз (разд. 7.1), имеющих с/а = 1,550, приблизительно равны 1,745 и 1,721 соответственно (SO]. Именно это и является причиной связи между стабильностью промежуточных фаз, обладающих гексагональной нлотноупакованной структурой, в. содержанием электронов во внутренней зоне Бриллюэна (см. разд. 7. 4,). При подключении внешней зоны, образованной гранями 00.2 и 10.1 , п = 2. Относительные различия между значениями векторов к в и А с, так же как и разница в величине энергетических разрывов, будут определять последовательность и природу взаимодействий и перекрытий между поверхностью Ферми и зоной Бриллюэна. Эти взаимодействия должны происходить при различных значениях энергии для разных граней зоны, что приводит, по мнению Джонса [60], к возйикнове-нию результирующего электронного натяжения , стремящегося деформировать зону Бриллюэна. Интерпретация характера зависимости периодов решетки у -фаз указывает на то, что в этих фазах перекрытие происходит только по граням 10.0 , тогда как в 8-фазах вблизи предельных значений растворимости в твердом состоянии, по всей видимости, происходит дополнительное перекрытие по граням 00.2 [80]. Как установили Джонс [60] и Массальский и Кинг [80], в г]-фазах (которые представляют собой ограниченные твердые растворы на основе цинка или кадмия) электронное перекрытие происходит как по граням 00.2 , так и по граням 10.0 ). [c.196]

Способ прозвучивания прямым лучом (рис. 7.3, а) является основным способом контроля. ПЭП при прозвучивании прямым лучом перемещается в околошовной зоне между валиком усиления шва (точка 1) и точкой 2, расположенной от оси шва на расстоянии л 2= = Яtga -fe/2. Способ наиболее помехоустойчив, т. е. при его применении наблюдается минимум ложных зхо-сигналов от каких-либо элементов конструкции в зоне соединения (приварных косынок или штуцеров, различных выфрезеровок, валика усиления и т. п.). Недостатком его является наличие мертвой зоны , вызванной тем, что преобразователь упирается в валик усиления шва. Для плоских соединений размер мертвой зоны Я может быть найден из выражения Ям=( /2-г +/гo) tga. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...