Отжиг чугуна высокотемпературный

Скорость резания в зоне литейной корки на 20...30% меньше скорости резания внутренних слоев металла. Высокотемпературный отжиг чугунных отливок позволяет увеличить скорость резания в 1,5. 2 раза. [c.30]

Чугун вследствие меньшей теплопроводности, большего истирающего действия и сосредоточения давления от стружки на малом участке вблизи режущей кромки допускает меньшую скорость резания по сравнению с углеродистой конструкционной сталью. Обрабатываемость высокопрочных чугунов с шаровидным графитом может быть повышена на 15—30% (по скорости) путем отжига и высокотемпературного (600°) отпуска [85]. [c.165]

Высокотемпературный графитизирующий отжиг применяют при производстве ковкого чугуна, а также для снятия отбела в отливках из серого и магниевого чугуна [c.33]

Высокотемпературный отжиг приводит к заметному снижению микротвердости феррита при содержании кремния до 4,13%. При данном содержании кремния твердость чугуна с шаровидным графитом тем выше, чем меньше содержание углерода в чугуне. [c.153]

Структура металлической основы и карбидной фазы высокохромистого чугуна при высокотемпературном отжиге по существу не изменяются, наблюдается лишь коагуляция карбидов, приводящая к некоторому улучшению обрабатываемости чугуна. [c.199]

После сварки сварное соединение подвергается высокотемпературному отжигу при 950...980 С с выдержкой 10 мин и последующему охлаждению. Отжиг устраняет ледебуритную (отбеленную) прослойку чугуна в околошовной зоне. [c.357]

В последнее время была предложена [2, 3, 4, 7 ] метастабиль-ная диаграмма состояния сплавов Fe—С—Si, которая, в отличие от старых ее вариантов, учитывает существование в этой системе железокремнистого карбида. Так как наличие последнего в структуре может оказать существенное влияние на процесс графитизации, в данной работе была поставлена задача исследовать методом высокотемпературной металлографии структурные и фазовые изменения при графитизирующем отжиге белого чугуна с различным содержанием кремния. [c.48]

Графитизирующий отжиг не устраняет ликвации растворенных в феррите элементов. Только длительный и высокотемпературный гомогенизирующий отжиг приводит к ферритной основе высокопрочного чугуна. При этом устраняется ликвация кремния и других элементов, т. е. выравнивается химический состав в металлической основе чугуна. Это является причиной более значительного повышения пластичности и ударной вязкости материала. Например, гомогенизирующий [c.128]

Серый чугун относится к категории ограниченно свариваемых сплавов. Серый чугун сваривают с целью исправления дефектов литья и ремонта при наличии в деталях пор, раковин, трещин, отколов и т. п. Дуговая сварка холодного металла чугунными обмазанными электродами не обеспечивает хорошего качества сварных соединений. Металл шва и переходной зоны приобретает отбеленную структуру, а околошовная зона закаливается. Для устранения закалки и отбельной структуры необходим высокотемпературный длительный отжиг. [c.429]

При высокотемпературном отжиге происходит графитизация структурно свободного цементита отбеленной корки серого чугуна, т. е. он распадается на феррит и графит. В результате повышается пластичность чугуна, уменьшается его твердость и улучшается обработка резанием. [c.179]

Чугун —великолепный литейный сплав. По своим литейным свойствам чугуны оставляют далеко позади себя многие сплавы, в том числе и стали. Но механические свойства серых чугунов значительно ниже механических свойств стали. Не спасает положения и модифицирование модифицированный чугун получается очень прочным, по прочности не уступающим стали, но, подобно серым чу-гунам, имеет низкую ударную вязкость. Ковкие чугуны слишком дороги из-за необходимости подвергать их длительному высокотемпературному отжигу. К тому же из ковкого чугуна можно получать только небольшие отливки, весом в несколько килограммов (в толстых отливках непременно получится структура серого чугуна). [c.130]

Получение отливок из ковкого чугуна состоит из двух основных этапов 1) получения отливок из белого чугуна и 2) высокотемпературного отжига этих отливок. Кстати сказать, обычно применяемое выражение термическая обработка ковкого чугуна не вполне точно термической обработке мы подвергаем не ковкий чугун, а белый чугун, а ковкий чугун получаем лишь в результате этой термической обработки. [c.273]

Нормализация чугунов — это термическая обработка с целью получения перлитной структуры металлической основы, которая обеспечивает повышение твердости, прочности и износостойкости литых деталей. Нормализации подвергают отливки с ферритной и ферритно-перлитной матрицей. Отливки нагревают до 850—950 °С, переводят их матрицу в аустенитное состояние в процессе выдержки 0,5—3 ч, а затем охлаждают на воздухе. Иногда совмещают нормализацию и отжиг для снятия внутренних напряжений. Для этого после высокотемпературного нагрева (850—950 "С) отливки быстро охлаждают на воздухе до температуры 500—550 °С, а затем медленно — с печью до температуры 150—200 °С. [c.111]

Высокотемпературный графитизирующий отжиг применяется для получения ковкого чугуна, а также для снятия отбела в отливках из серого и высокопрочного чугунов. Первая стадия отжига белого (или отбеленного) чугуна протекает при температуре 1050°С, а серого — в интервале температур 850—950°С. Вторая стадия — при медленном охлаждении до температуры ниже критической точки А или длительной выдержке прп этой же температуре. [c.80]

Аустенитный чугун с ШГ, содержащий более 20% N1 и дополнительно легированный Сг и Мо, может применяться также как жаропрочный материал, причем в этом случае частичная замена никеля марганцем нежелательна, так как скорость ползучести и окалинообразование у N1—Мп-чугуна при 650—750° С значительно выше, чем у N1—Сг-чугуна. С целью повышения сопротивления ползучести аустенитные чугуны обычно подвергают гомогенизирующему отжигу при 1020—1050° С в течение 4 ч с последующим охлаждением на воздухе, а затем высокотемпературному отпуску. После отжига тригональные карбиды существенно изменяются, приобретая форму мелких округлых включений или игл, а карбиды цементитного типа почти полностью растворяются в аустените. При этом твердость понижается с НВ 170—250 до НВ 130— [c.111]

Перспективным материалом для производства поршневых колец является чугун с повышенным содержанием серы S = 0,3-т-0,5% и Мп<0,3%. После высокотемпературного отжига кольца имеют перлитную и сорбитную структуру, HRB 98—102, предел прочности 100—120 кгс/мм [(100- -120) 10 Па], = = 14 000-ь 16000 кгс/мм [(14—16) 10 Па ] и остаточную деформацию, практически равную нулю. [c.599]

Очень часто отливки получаются со структурно свободным цементитом, особенно, если модифицирование производилось только магнием без добавки ферросилиция. В этом случае их приходится подвергать высокотемпературному отжигу, например при 900° в течение S час., с целью разложения цементита. Чтобы увеличить пластичность чугуна, отливки подвергают добавочному отжигу при 700° в течение 2—8 час., чтобы увеличить количество феррита [3]. [c.1030]

Следует отметить, что при отжиге на 500—550° не достигается полного снятия напряжений, так как температура нагрева недостаточно высока более высокотемпературный нагрев для нелегированного серого чугуна недопустим из-за сфероидизации, а [c.1037]

Отжиг высокотемпературный, графитизирующий (смягчающий) Нормализация серого чугуна [c.54]

Высокотемпературный графитизирующий отжиг применяется при производстве ковкого чугуна, а также для снятия отбела в отливках из серого и магниевого чугунов с целью повышения пластичности, снижения твердости и улучшения обрабатываемости. [c.62]

Высокотемпературный отжиг отливок проводят для графитизации первичных карбидов в отбеленном и половинчатом чугуне. Отливки нагревают до 900—960° С, а затем медленно охлаждают до 300° С. В отливках образуется перлитная структура оптимальной твердости и прочности. [c.303]

Износостойкость и твердость 174 —Технологические и эксплуатационные свойства 187 — Химический состав 175 Отжиг чугуна высокотемпературный графнтизирующий (смягчающий) 31, [c.241]

Отжиг графитизирующий высокотемпературный по методу, предложенному инж. Л. М. Штернбергом, проводится в соляных ваннах. Первая стадия графитизации проводится погружением детали из белого чугуна в расплавленную соль (Ba lg) при 1060—1100° (но ниже температуры 4, когда начинает образовываться пластинчатый графит). Вследствие высокой температуры распад цементита проходит за 45—60 мин. После этого детали вынимают из соляной ванны и вторую стадию графитизации проводят в обычной печи. На фиг. 223, г приведен режим отжига по этому методу на ковкий чугун Ссо структурой зернистого перлита). [c.268]

Высокотемпературный графитизирующий отжиг чугуна с шароввдным грантом. Характер термической обработки ЧШГ и структурные изменения, происходящиев металлггческой матрице при высокотемпературном нагреве и вьщержке, не отличаются от описанных выше для КЧ. Особенности заключаются в том, что графит имеет форму равноосных компактных включений, а сам чугун содержит несколько повышенное содержание кремния. Это сокращает время отжига и вносит некоторые ггзмене-ния в его температурный режим, который корректируется в зависимости от назначения деталей и предъявляемых к ним требований. [c.696]

Нормализацию применяют также с целью разложения свободного цементита отбеленного или половинчатого чугуна. Необходимо до охлаждения на воздухе обеспечить распад эвтектического цементита. Поэтому характер нагрева и длительность выдержки определяются, как и в случае высокотемпературного графитизи-рующего отжига, степенью отбела и химическим составом чугуна. [c.37]

Наиболее трудоемкий вид термической обработки — высокотемпературный графитнзирующий отжиг при 850—980 "С, который проводится для усгранения в металлической матрице структурно свободного цементита. Для получения перлитной основы охлаждение проводят на воздухе (нормализация), а для получения ферритной основы дают добавочную выдержку при 680— 750 С для распада эвтектоидного цементита.. Закалка в масле температурой 850—930 С с последующим отпуском и особенно изотермическая закалка на нижний бейнит (температура изотер-лгической выдержки 350—400 X) позволяют получать высокие механические свойства. Чугун со структурой нижнего бейнита имеет о - 15004-1600 МПа, Оо, == 9704-990 МПа, б = 14-2 % и 360—380 НВ. [c.152]

Высокотемпературный графитизирую-щий отжиг для уменьшения твердости и содержания сгруктурно свободного цементита 1 173-1 223 6-12 С печью Низколегированные чугуны всех ввдов, за исключением износостойких [c.426]

Графитизирующий отжиг. При отливке изделий возможен частичный отбел серого чугуна с поверхности или даже по всему сечению. Чтобы устранить отбел и улучшить обрабатываемость чугуна, производится высокотемпературный графитизирующий отжиг с выдержкой при температуре 900—950° С в течение 1—4 час. и охлаждением изделий до 250—300° С вместе с печью, а затем — на воздухе. При таком отжиге в отбеленных участках цементит РвзС распадается на феррит и графит, вследствие чего белый или половинчатый чугун переходит в серый. [c.165]

Отжиг для понижения твердости и высокотемпературный гра-фитизирующии отжиг применяют для снятия отбеленной корки в отливках из серого и магниевого чугунов и улучшения их обрабатываемости резанием. Изделия нагревают в камерных печах до 850—900° С по графику (рис. 58, а) с выдержкой в течение 1—2 ч, что обеспечивает полный распад первичного структурно свободного цементита (первая стадия графитизации) и частичную графитиза-цию цементита эвтектики. Для сокращения длительности отжига иногда повышают температуру нагрева До 1050—1150° С при этом отливки нагревают в соляных печах-ваннах в течение нескольких минут. [c.179]

Высокотемпературный отжиг проводят при 900—960° С для графитизации первичных карбидов в отбеленном или половинчатом чугунах для получения перлитной структуры и оптимальной ироч- [c.339]

Чугун относится к категории плохо свариваемых сплавов. Его сваривают для исправления дефектов в отливках и нри ремонте деталей, получивших трещины нри эксплуатации. Дуговая сварка холодного металла чугунными электродами с иокрытиядгн не обеспечивает хорошего качества сварных соедппений. Металл шва и переходной зоны получает отбеленную структуру, а около-шовная зона закаливается. Закалку и отбеленную структуру устраняют высокотемпературным продолжительным отжигом. [c.352]

Для уменьшения твердости и устранения частичного отбела серого чугуна с иоверхности отливок (что часто встречается при кокильном и центробежном литье труб в металлические формы) с целью улучшения их обрабатываемости (особенно ири фланцевых соединениях трубопроводов) производится высокотемпературный (графитизирующий) отжиг. Для этого заготовку нагревают до температуры 900—950° С с выдержкой в течение 3—4 ч и охлаждают до 250—300° С сначала вместе с печью, а затем на воздухе. При таком отжпге происходит распад цементита РзС на феррит и свободный графит, в результате чего в местах отбела белый чугун переходит в серый. [c.68]

Заслуживает интерес применение напыленного алюминиевого покрытия для повышения стойкости стали к высокотемпературному окислению при температурах до 900° С. Деталь подвергают обдуву металлической крошкой, после чего напыляют слой алюминия толщиной около 0,2 мм. Затем наносят слой битума или жидкого стекла и подвергают деталь диффузионному отжигу в печи при 850° С в течение 30 мин. Окончательное покрытие состоит пз последовательности сплавов алюминий — железо и наружной пленкн алюминиевого окисла (рис. 6.29). Такое покрытие будет сопротивляться окислению в течение очень длительного времени при температурах до 900° С. При более высоких температурах диффузия железа в алюминий становится настолько быстрой, что слой сплава обогащается железом, и верхний слой содержит уже недостаточное количество алюминия для того, чтобы обеспечивать дальнейшую защиту. Усовершенствование этого процесса заключается в использовании алюминия, содержащего 0,75% d. Для этого сплава отпадает необходимость в операции покрытия деталей слоем битума или жидкого стекла. Деталь после нанесения на нее покрытия сразу же помещают в печь. Использование этого метода позволяет получать более толстый диффузионный слой. Этот процесс может быть использован и для некоторых марок чугуна. Но если в последнем слишком высоко содержание свободного графита, то алюминиевый слой не будет защищать от высокотемпературного окисления. [c.383]

Режимы охлаждения после затвердевания и при последующей термической обработке, особенно в верхней части надкритического температурного интервала, отражаются на изменениях уровня наследственной химической микронеоднородности матрицы и в связи с этим на температурно-кинетических особенностях структурных изменений. Полная ликвидация следов внутрикристаллической ликвации требует, однако, длительных высокотемпературных обработок. Так, например, для образцов чугуна, содержащих 6,25% N1, отжиг при 1000° С в течение 100 ч привел лишь к снижению Кзвт от 1-64 до 1,40. Прн последующей термической обработке отожженных образцов, обеспечившей аустенизацию и изотермический распад аустенита, значительно возрос инкубационный период и снизилась скорость у—а-превращения, изменилось количество и распределение в отдельных участках матрицы карбидной составляющей, образующейся на начальном этапе эвтектоидного распада аустенита. [c.57]

Термическая обработка (ТО) является мощным средством повышения свойств чугуна благодаря изменению его матрицы, степени графитизации, гомогенизации, понижению напряжений и стабилизации размеров . При этом во всех случаях форма графита в чугуне не изменяется при отжиге же белого чугуна форма образующегося графита в значительной степени зависит от режима ТО. Применяемые и ниже рассматриваемые виды ТО могут быть классифицированы на отжиг (высокотемпературный и низкотемпературный) нормализацию закалку (объемную и поверхностную) и отпуск. Все они сопровождаются структурными изменениями в чугуне, которые протекают при нагреве и охлаждении [3]. В ряде случаев чугун подвергают химико-термической обработке, которая благодаря изменению состава поверхностного слоя позволяет повысить его износостойкость, коррозионную стойкость, усталостную прочность, окалиностойкость и другие свойства. [c.628]

Дитцель, Хаутман, Даусон это явление объясняют выделением на поверхности спелистого углерода, когда > 1 [169]. Из практики известно, что этот дефект появляется на чугунах и при 5 < 1 и в случае, когда графит в чугуне имеет мелкопластинчатое строение, следовательно, объяснение возникающего порока следует искать не в образовании спелистого графита — это невозможно даже при 5э > 1, так как перед эмалированием поверхность подвергается дробеструйной очистке, а в специфике реакций на границе раздела при обжиге. Как уже отмечалось, при быстром и высокотемпературном нагреве происходит окисление не только железа, но и углерода с образованием СО. Этот процесс возможен и в приповерхностных зонах вследствие имеющегося воздуха в порах. В условиях затрудненного доступа воздуха образуется газовая прослойка, состоящая из СО, препятствующая окислению железа и взаимодействию его с грунтом. В процессе охлаждения протекает реакция разложения окиси углерода 2С0->С02 + С и выделяется сажистый углерод, также препятствующий взаимодействию грунта с чугуном. Подтверждением этому служат данные работы [170], в которой показано, что основным источником пузырей, образующихся при обжиге эмали, являются окислы углерода. В действительности отслаивание грунта и нарушение сцепления происходит при слишком высокой температуре отжига или местном перегреве изделия в печи. [c.172]

Процесс смягчения, осуществляемый путем низкотемпературного (600-700 ° С) или высокотемпературного (в области выше критической) отжига с последующим медленным охлаждением, обеспечивает снижение твердости с одновременным понижением прочности, повьшгеии-ем пластичности при практически неизменном модуле упругости. При этом нелегированного серого чугуна снижается на 26,6 %, а твердость - с 220 до 135 НВ. [c.436]

Для получения заданной структуры и. свойств различного типа чугунов используют несколько видов термической обработки -отжиг (высокотемпературный и низкотемпературный), нормализацию, закалку (в том числе изотермическую и повбрхностную), улучшение, высоко- или низкотемпературный отпуск, - а также некоторые способы химикотермической обработки (азотирование, али-тирование, хромирование и сульфидирование поверхности отливок). [c.692]

Чугуны, обработанные магнийсодержащими модификаторами, характеризуются сферо-литной кристаллизацией графита, сильным переохлаждением при кристаллизации сплава, и повышенной склонностью к отбеливанию. Вследствие высокой чувствительности ЧШГ к охлаждению в его структуре часто присутствует цементит, поэтому необходимо применять высокотемпературную обработку отливок из этого чугуна по режимам, включающим первую и вторую стадии графитизации, продолжительность которых в несколько раз меньще, чем для отливок из КЧ. Отжиг обычно производится при температуре 950-980 °С С вьщержкой 0,5-2 ч (отрезок БВ) - первая стадия графитизации фис. 3.7.4, а). [c.697]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...