Влияние смещения кромок

Степень влияния смещения кромок на прочность стыковых соединений зависит главным образом от характера действующих нагрузок, а также от чувствительности металла шва к концентрации напряжений. [c.166]

Рис. 14. Влияние смещения кромок на предел выносливости стыковых соединений

ВЛИЯНИЕ СМЕЩЕНИЯ КРОМОК [c.69]

ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ СМЕЩЕНИЯ СВАРИВАЕМЫХ КРОМОК НА НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ МЕХАНИЧЕСКИ НЕОДНОРОДНЫХ СОЕДИНЕНИЙ В УСЛОВИЯХ ОБЩЕЙ ТЕКУЧЕСТИ И НОРМИРОВАНИЕ СМЕЩЕНИЯ КРОМОК [c.116]

Рассмотренный расчет на прочность по методу предельного состояния [88, 89] не учитывает возможной неравномерности в распределении напряжений и концентрации напряжений в сварной трубе вследствие отклонения сечения от правильной геометрической формы [60] из-за наличия усиления сварного шва, смещения кромок в нем, овальности и т. п. Предполагается, что если указанные зоны концентрации напряжений возникают в стенках трубы, то они сглаживаются за счет местной пластической деформации, и это не отражается на общей несущей способности трубы, которая определяется ее прочностью на разрыв от воздействия внутреннего статического давления. Указанное положение об отсутствии влияния концентрации напряжений на несущую способность труб при статическом нагружении было проверено рядо.м экспериментальных исследований. [c.140]

Характерным является отсутствие влияния местной неоднородности напряженного состояния на несущую способность труб при однократном нагружении внутренним давлением. Так, в результате развития пластических деформаций при статическом разрушении устраняется овализация сечения, сглаживается концентрация и изгибные эффекты в зоне сварного шва из-за наличия усиления, смещения кромок и угловатости. [c.160]

Для оценки влияния на несущую способность сварных соединений со смещением кромок введены следующие параметры [c.149]

Влияние отклонений формы на смещение кромок. Согласно правилам Госгортехнадзора 18] регламентируется смещение кромок стыкуемых деталей безотносительно к абсолютной вели- [c.112]

Большое влияние на качество сварки оказывает величина зазора между свариваемыми листами. Наилучшее качество шва получается в случае, если зазор равен примерно половине толщины стыкуемых кромок. Смещения кромок относительно друг друга не допускается, так как это приводит к неправильному формированию шва и к прожогам. [c.108]

Форма же зоны проплавления в процессе осадки стыка незначительно отличается от формы зоны проплавления торца вследствие влияния длительности технологической паузы ок, когда оплавленные торцы интенсивно охлаждаются и окисляются, процессов реологического течения проплавленного материала при осадке, смещения кромок свариваемых деталей, особенно деталей, имеющих большой допуск на толщину стенки (трубы, уголки, стержни и др.) и т. п. Поэтому коэффициент формы зоны проплавления стыка Кс (см. рис. 10, б) зависит от технологических параметров процесса оплавления и осадки и вследствие указанных обстоятельств не совпадает с Кт (см. табл. 2) [c.42]

При вибрационных нагрузках смещение кромок стыкового шва оказывает существенное влияние на прочность соединений, причем степень снижения зависит в основном от технологии сварки и величины смещения кромок. Степень снижения вьшосливости в зависи- [c.167]

Смещение кромок в стыковых соединениях — Влияние на прочность 165 [c.373]

При переменных нагрузках смещение кромок стыкового шва оказывает существенное влияние на предел выносливости сварного соединения. Степень снижения предела выносливости в основном зависит от величины смещения кромок и технологии сварки. [c.70]

Смещение кромок, влияние на прочность сварного соединения 70 Снеллиуса закон 145 Степень герметичности 231 Суспензии магнитные 187 [c.332]

Влияние неточности изготовления сварных соединений. Связь между остаточной прочностью при 77 К и относительным угловым перекосом при различной величине смещения свариваемых кромок относительно друг друга показана на рис. 7. Ни в одном случае не наблюдалось нестабильное разрушение все образцы разрушались вязко по типу отрыва после общей текучести. [c.135]

Влияние толщины выходных кромок сопловой решетки Акр на характеристики ступеней исследовалось на ступенях № 6, 7, 8 и 9 (табл. 12-1). Ступени испытывались с одной рабочей решеткой и постоянными зазорами в проточной части. При работе турбинной ступени на влажном паре картина обтекания кромок сопловой решетки заметно изменяется. Пленка жидкости, образующаяся на поверхности сопловых лопаток, обладает большей вязкостью. Это приводит к смещению по потоку точек отрыва пленки со стороны спинки и вогнутой поверхности и соответственно к уменьшению ширины кромочного следа. Кромочные потери в решетках с толстыми выходными кромками при работе на влажном паре уменьшаются по сравнению с этими же потерями на перегретом паре (см. гл. 11). [c.331]

Ряды технологических допусков. Для соблюдения нормированной точности составлены ряды технологических допусков. По опытным данным закономерность изменения технологических допусков принята в зависимости от двух параметров — толщины 5 и диаметра 1, причем большее влияние оказывает толщина. Это объясняется тем, что при изготовлении элементов в первую очередь стремятся обеспечить допустимое смещение стыкуемых кромок, зависящее от 1 . Получено выражение для определения технологических допусков [c.166]

Рис. 4.1. Дефекты сварных швов а — непровар б — подрез в — смещение свариваемых кромок г — изменение толщины сварной детали 1 — зона термического влияния 2 — зона шлаковых и газовых включений

Электромагнитный датчик основан на изменении магнитной проницаемости сплошного тела и тела, собранного из двух частей (рис. 4.13, б). При расположении среднего стержня электромагнита против стыка (л = 0) магнитный поток в обеих ветвях магнитопровода одинаков. Так как магнитные потоки в каждой из ветвей направлены встречно, суммарная эдс системы равна нулю. При смещении системы поперек шва (х 4t 0) равенство двух магнитных потоков нарушается. Электромагнитные датчики весьма чувствительны к величине зазора и отсутствию зазора, а также к превышению кромок. Определенное влияние оказывает окалина, присутствующая на поверхности свариваемых кромок. [c.183]

Сведения о влиянии граничных условий закрепления краев оболочки могут быть найдены в работе [ 12 ]. Существенное влияние на величину критической нагрузки оказывает упругость распорного шпангоута днища. Теоретические зависимости отсутствуют, известны попытки учесть площадь опорного кольца [9, 10]. Как правило, при проектировании исходят из того, чтобы действующие в шпангоуте напряжения от распорных усилий при. давлении р р не превышали предела текучести. Кроме того, из-за неправильной силовой схемы распорного узла в месте заделки днища могут действовать значительные усилия изгиба, приводящие также к снижению критической нагрузки. Сварное соединение днища со шпангоутом должно быть выполнено швом встык с ограниченным смещением свариваемых кромок. Следует также избегать установки на оболочке приварных деталей, так как это неизбежно приводит к появлению местных несовершенств. [c.118]

Из этих таблиц видно, что технологические допуски, определяющие достижимую точность изготовления днищ, зависят от толщины 5 и диаметра й. Наибольшее влияние оказывает толщина, в меньшей степени — диаметр. Это объясняется тем, что при изготовлении днищ в первую очередь стремятся обеспечить допустимое смещение стыкуемых кромок, зависящее от 5. [c.96]

Отклонение шага винтовых канавок AS приводит к постепенному смещению режущих кромок по длине фрезы с поверхности основного червяка, а также и к конусности по наружному цилиндру (фиг. 427, ж). Первое вызывает плавное искажение профиля (угла) зубьев нарезаемого колеса влияние второго аналогично рассмотренному выше. Во избежание больших искажений профиля величины хода продольной канавки должны быть одинаковые (с жестким допуском) при образовании передних и задних поверхностей — заточке и затыловании. Отклонение шага винтовой канавки от величины, учитываемой при затыловании профиля зубьев, должно быть по возможности меньше и обычно допускается не более 0,5%. Само отклонение величины хода винтовой канавки от номинальной может быть допущено в больших пределах —для фрез т = 2,5 4 мм класса А до 2,5% от расчетной величины шага S . [c.714]

В рассматриваемом случае величина подналадочного импульса не лимитируется чувствительностью перемещения исполнительных органов станка, а определяется разностью размеров соседних ступеней жесткого упора и относительным смещением режущих кромок резцов, установленных в головке. Таким образом использование подвижных жестких упоров, ограничивающих перемещение бабок и суппортов станка, позволяет устранить влияние на точность подналадки порога чувствительности механизма привода исполнительных органов. В этом заключается характерная точностная особенность данных систем. [c.90]

На механические свойства сварного соединения большое влияние оказывает смещение б кромок заготовок (см. рис. 1.10, з). Допустимое смещение зависит от типа конструкции, материала и условий эксплуатации. [c.28]

Существенное влияние на пористость оказывает режим сварки. Уменьшению размеров пористости способствует сварка на режимах, обеспечивающих хороший, равномерный провар кромок. При плохом проваре, а также в случае непроваров и смещения оси шва от стыка свариваемых кромок пористость значительно увеличивается (рис. 3). Такая закономерность справедлива как для дуговой, так и для электроннолучевой сварки. Уменьшение скорости сварки также способствует снижению пористости. Все эти факты свидетельствуют о том, что увеличение скорости кристаллизации и сокращение времени существования жидкой ванны металла затрудняет всплывание [c.119]

Биение режущих кромок оказывает существенное влияние на стойкость сверла и кривизну оси обработанного отверстия. При биении сверла силы резания, действующие на обе его режущие кромки, в начале резания неодинаковы, что влечет за собой смещение оси сверла относительно оси его вращения до тех пор, пока силы резания не уравняются. Однако и после этого условия резания для обеих кромок сверла различны, так как на его работоспособность оказывает влияние начальное отклонение сверла. Из зависимости стойкости сверла от величины биения его режущих кромок, построенной на опытных данных (фиг. 107), следует, что уменьшение биения от 0,38 до 0,03 мм обеспечивает повышение [c.247]

Следует отметить, что современные подходы к оценке влияния смещения кромок на несзгшую способность сварных соединений так же. как и в случае с плоскостными де- [c.36]

Рекомендуемые выражения т) аппроксимируют результаты экспериментальных исследованиб влияния смещения кромок, проведенных иа 800 плоских образцах, изготовленных из материала АМгб с относительными смещениями сваренных кромок, изменяющимися в диапазоне d/6 = О. .. 1. [c.364]

Важную роль в обеспечении высокого качества контактных сварных стыков играет отсутствие смещения кромок. Оно обусловлено колебаниями размеров труб по наружному диаметру, толш,ине стыка, овальности и точностью регулировки стыкосварочной машины. Чем больше диаметр трубы и чем тоньше ее стенка, тем сильнее влияние этих допусков. [c.193]

Фиг. 137. Дефекты при газовой сварке а — различные углы скоса кромок б — шов при перекосе кромок в — различные притупления кромок г — шов при смещении кромок д —.ослабленный шов е — чрезмерное усиление шва ж — нормальный шов з — неравномерная ширина шва и, к — непровар притупления кромок л — непро-вар угла скоса кромки м, н — подрезы о, п — прожоги р—схема напряженного состояния шва с — продольные трещины в стиковом и угловом шве, у — трещина в зоне термического влияния швз.

При статических нагрузках смещение кромок не оказывает существенного влияния на прочность. Так, например, в соединениях низкоуглеродистой стали толщиной 10 мм (сварка с двух сторон УОНИИ-13/45), у которых металл шва нечувствителен к кон-центраторам-дефектам при статических нагрузках, смещение кро- [c.166]

В стыковых соединениях АМгб (металл шва чувствителен к концентраторам-дефектам) снижение прочности наблюдается при смещении кромок величиной более 25%, причем степень снижения прочности зависит от технологии сварки и толщины материала. Автоматическая сварка на формирующей подкладке по сравнению со сваркой с двух сторон со смещением кромок в стыковых соединениях АМгб вызывает большее снижение прочности, что объясняется неблагоприятными условиями формирования обратной стороны шва (проплава). При смещении более 25% проплав принимает грибовидную форму, которая возникает в результате протекания расплавленного металла под смещенную кромку (рис. 13). Грибовидная форма шва создает более высокую концентрацию напряжений по сравнению с нормальной формой шва при отсутствии смещения кромок. Рис. 12 показывает, что влияние толщины в стыковых соединениях [c.166]

При статических нагрузках смещение кромок в сварных соединениях низкоуглеродистой стали толщиной 10 мм (сварка с двух сторон, УОНИ-13/45) не оказывает существенного влияния на статическую прочность, так как металл шва не чувствителен к концентраторам-дефектам при статических нагрузках [39]. Если металл шва чувствителен к концентраторам-дефектам например, в стыковых соединениях АМгб, то снижение прочности наблюдается при смещении кромок величиной более 25%. Степень снижения прочности зависит от толщины металла и технологии сварки. [c.70]

Известно, что безаварийность работы линейной части магистральных газопроводов определяется наличием всевозможных дефектов, являющихся одной из основных причин отказов. В последнее время многие магистральные газопроводы ОАО Газпром подвергаются внутритрубной дефектоскопии, в результате чего выявляют дефектные места труб различного характера. Для более глубокой оценки параметров дефектов и их влияния на напряженно-деформированное состояние линейной части магистральных газопроводов осуществляется обследование дефектных мест методом шурфования. Для объективной оценки технического состояния дефектных участков необходимы средства и методы обследования зон компактных геометрических несовершенств вмятин, гофр, дефектов сварных швов (угловатости, смещения кромок и Т.Д.). В частности, важной информацией, которую нужно получить внутритрубным дефектоскопом, например, типа профильного снаряда Лайналог - 1400М , является информация о фактическом значении радиуса поворота трубопровода на наиболее напряженно-деформированных участках. Фактическое значение радиуса поворота трубопровода нужно для определения напряженно-деформированного состояния трубопроводов в местах наличия вмятин, гофр, трещин, царапин, дефектов сварных швов (косой стык, смещения кромок и т.д.). [c.179]

Су1цествующие представления о влиянии на несущую способность сварных соединений такого дефекта как смещение свариваемых кромок базируются на том, что данный дефект вызывает повышенную концентрацию напряжений из-за появления изгибающего момента в упругой стадии работы и потерю прочностных и пластических характеристик за пред ел ом упругости /19, 20, 21 и др./. Кроме того необходимо иметь В виду, что радиус перехода шва к основному ме таллу может быть весьма малым, в пределе стремящимся к нулю. В данном случае оценку напряженного состояния [c.32]

Толщина пленки на выпуклой поверхности лопатки также зависит от формы профиля, вла-госодержания и скорости пара. Она гораздо тоньше, чем на вогнутой поверхности. Это объясняется тем, что значительная масса капель после удара о выпуклую поверхность вблизи входной кромки сносится в направлении вогнутой поверхности. Тонкая пленка а (рис. 13, а) на вогнутой поверхности лопатки обтекает выходную кромку под влиянием сил сцепления и разности давлений. Эта пленка отклоняется в сторону выпуклой поверхности лопатки и сливается с более тонкой пленкой, омывающей эту поверхность. Стекающая с кромок влага дробится потоком. Смещение точки срыва пленки на выпуклую поверхность вызывает возрастание угла схода влаги с лопатки aj по сравнению с выходным углом однородной части потока. В месте стекания пленки с лопатки формируются язычки с. [c.72]

На рис. 11-24 представлены также результаты исследования влияния толщины выходных кромок сопловой решетки на коэффициент расхода. Исследования проводились на модельных ступенях, имеющих средний диаметр 534 мм и высоту лопаток 25 мм (профили решеток С-9012А и Р-3021А). Коэффициенты расхода определялись по формуле (11-11). С увеличением толщины кромок коэффициенты расхода растут на влажном и перегретом паре. Такой характер изменения ц 1 может быть объяснен смещением точки отрыва пограничного слоя на кромке по потоку и уменьшением давления в горловом сечении. На влажном ларе этот эффект проявляется в большей степени, так как вязкость пленки больше вязкости пара. [c.320]

Коэффициент сепарации г з в этом случае увеличивается, однако рост окружных скоростей приводит к более интенсивному дроблению капель, к отрыву пленок с входных кромок и соответственно к дополнительному уносу капель паровым потоком. Эти факторы уменьшают рост коэффициента сепарации, а лри значительных ц/со приводят к существенному падению г] . Смещение минимума коэффициента г() в зону больших м/со показано на рис. 8-3. Для стационарной камеры, расположенной над входными кромками пластин, с ростом угла установки 3 от 45 до 135° смещается от ц/со 0,27 до /Со 0,5ч-0,6. Опыты позволили определить влияние положения камеры отвода влаги над рабочим колесом на величину г (рис. В>-2,д). Поскольку исследования проводились только при открытии одного из влагоотводящих каналов (1—3 на рис. 8-2, j, рост коэффициента г ) к выходной кромке можно объяснить не только увеличением сброса влаги к выходному сечению лопатки, но п удалением капель, сброшенных в предыдущих сечениях. [c.162]

Качество монтажа ходовых путей оказывает большое влияние на работу конвейера и износ его элементов, особенно кареток, цепи и самого ходового пути. При монтаже ходового пути должны быть выдержаны следующие требования строгая пря.молинейность пути как на прямых участках (отклонение не более 3 мм на длину 1 м), так и на вертикальных перегибах, отсутствие искривления путей как а горизонтальной, так и в вертикальной плоскости, т. е. строгое отвесное положение вертикальной оси путевой балки, совпадающее с осью тягового элемента (отклонение не более 1% высоты балки) совпадение кромок путей на стыках, отсутствие выступов и перекосов стыкуемых балок (допускаемое смещение не более 1 мм) изготовление по заданному радиусу и строгая концентричность ходового пути и тягового элемента на горизонтальных поворотах (допускаемое отклонение не более 0,5% радиуса) соблюдение заданного расстояния от горизонтальной оси звездочки до нижней кромки пути. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...