Уменьшение напряжений при сварке

МЕРОПРИЯТИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ СВАРКЕ [c.608]

МЕРОПРИЯТИЯ по УМЕНЬШЕНИЮ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ СВАРКЕ 609 [c.609]

Для уменьшения напряжений при сварке листового металла применяют клиновые и другие сборочные приспособления (см. [c.226]

УМЕНЬШЕНИЕ НАПРЯЖЕНИИ ПРИ СВАРКЕ [c.197]

Для уменьшения деформаций и внутренних напряжений при сварке цветных металлов, имеющих значительный коэффициент линейного и объемного расширения, необходимо увеличивать зазор между свариваемыми кромками и уменьшать объем наплавленного металла, а также требуется жесткое закрепление свариваемых деталей. [c.93]

Перечисленные мероприятия способствуют уменьшению собственных напряжений при сварке, гарантируют допустимое их значение для предотвращения трещин в процессе сварки и для повышения эксплуатационной надежности конструкции. [c.612]

Для получения мелкозернистой структуры металла шва после сварки производят замедленное охлаждение детали. Уменьшение внутренних напряжений при сварке деталей из литых алюминиевых сплавов достигается за счет отжига (300—350° С) их после сварки с последующим медленным охлаждением. [c.196]

В тех случаях, когда нельзя обеспечить глубину проплавления по всему сечению шва (большая толщина свариваемых изделий, малая мощность источника тепла, затруднения формирования шва из-за большого объема сварочной ванны, необходимость уменьшения доли основного металла в шве и т. п.), производят специальную разделку кромок. Разделка заключается в скосе кромок для того, чтобы опустить сварочную ванну вниз для обеспечения провара корня шва. При этом на кромках оставляют притупление для предотвращения прожогов. При сборке свариваемых изделий между кромками обязательно оставляют зазор, необходимый для приближения источника тепла к притуплению, а также для уменьшения деформаций и напряжений при сварке. Исключение составляет нахлесточное соединение, где наличие зазора нежелательно, так как ухудшаются условия работы всей конструкции. [c.98]

Способы уменьшения деформаций и напряжений при сварке [c.182]

Однако искусственное охлаждение Применимо только прй сварке низкоуглеродистых сталей. Для уменьшения остаточных деформаций и напряжений при сварке сталей с повышенным содержанием углерода и легированных закаливающихся сталей метод искусственного охлаждения неприменим, так как он может привести к образованию малопластичных закалочных структур. Некоторое влияние на величину сварочных деформаций оказывает также и начальная температура изделия. При сварке в условиях естественных низких температур деформации снижаются весьма мало. [c.167]

Сварка обратно-ступенчатым способом применяется с целью уменьшения сварочных деформаций и напряжений. При сварке металла большой толщины шов выполняется за несколько проходов. При этом заполнение разделки может производиться слоями (фиг. 60, а) или валиками (фиг. 60, б). При заполнении разделки слоями каждый слой шва выполняется за одни проход. При заполнении разделки валиками в средней и верхней частях разделки каждый слой шва выполняется за два или более проходов путем наложения отдельных валиков. Сточки зрения уменьшения деформа-9 [c.131]

Из рассмотренного можно сделать вывод, что для предотвращения угловых деформаций и напряжений при сварке стыковых соединений с У-образной подготовкой свариваемым кромкам необходимо дать такой выгиб, чтобы при этом был увеличен угол раскрытия шва и зазор на величину ожидаемых угловых деформаций и уменьшения ширины шва вследствие поперечного укорочения. [c.229]

Так как сварочный ток влияет главным образом на глубину провара, то падение сетевого напряжения при сварке на больших токах повлечет за собой резкое уменьшение глубины провара при сварке на малых токах падение напряжения в сети также вызовет снижение глубины провара, но в меньшей степени. Колебания [c.251]

Сварка обратно-ступенчатым способом применяется с целью уменьшения сварочных деформаций и напряжений. При сварке металла большой толщины шов выполняется за несколько проходов. При этом разделку можно заполнять слоями (рис. 73, а) или валиками (рис. 73, б). [c.145]

Прочность и высокая работоспособность сварных конструкций гарантируются выполнением конструктивных и технологических требований по уменьшению собственных напряжений при сварке. Основные технологические требования для уменьшения соб ственных напряжений в процессе сварки следующие [c.197]

Основные мероприятия по уменьшению деформаций и напряжений при сварке [c.36]

Увеличение напряжения дуги приводит к некоторому уменьшению глубины провара и резкому увеличению ширины шва. Это видно на примере швов, показанных на фиг. 34. Совместное влияние тока и напряжения на глубину провара иллюстрирует фиг. 31 с увеличением тока провар пропорционально возрастает при одном и том же токе увеличение напряжения дуги приводит к некоторому уменьшению провара. При сварке постоянным током [c.57]

Размеры и положение швов также влияют на величину деформаций при сварке. Наибольшие деформации вызывают длинные швы, швы с большим сечением, а также швы, расположенные несимметрично относительно главных осей сечения свариваемого профиля (рис. 55). Чем сложнее форма детали, чем больше в ней различных швов, тем скорее можно ожидать появления деформаций и напряжений при сварке. При односторонней наплавке плоских деталей уменьшение глубины и площади проплавления основного металла резко уменьшает коробление изделия. [c.126]

Для уменьшения насыщения Си в разогретом и жидком состоянии газами процесс сварки должен осуществляться в возможно короткий срок. Поэтому сварку следует выполнять при больших мощностях дуги — при увеличенной силе тока и повышенном напряжении, на больших скоростях. При сварке листов толщиной более 6—8 мм рекомендуется начало шва предварительно подогреть, учитывая быстрый отвод тепла от места сварки. [c.114]

Способы предотвращения холодных трещин в сварных соединениях направлены на уменьшение или устранение отрицательного действия основных факторов, обусловливающих их образование, путем 1) регулирования структуры металла сварных соединений 2) снижения концентрации диффузионного водорода в шве 3) уменьшения уровня сварочных напряжений. Способы регулирования структуры рассмотрены в п. 13.3. Наиболее часто для предотвращения холодных трещин применяют предварительный или последующий подогрев сварных соединений. При сварке углеродистых и низколегированных сталей, не содержащих активных карбидообразующих, подогрев может исключить закалочные структуры в шве и ЗТВ. Кроме того, подогрев способствует интенсивному удалению Нд из соединения. При невозможности или нецелесообразности применения подогрева проводят низкий или высокий отпуск сварных узлов непосредственно после сварки. Для предотвращения XT в ряде случаев (мартенситные стали небольших толщин) достаточен местный кратковременный отпуск с помощью индуктора ТВЧ или других концентрированных источников теплоты с нагревом до 1000 К в течение 2...3 мин. [c.543]

Уменьшение внутренних растягивающих напряжений. При анализе причин возникновения КР отмечалось, что необходимым условием для развития процесса КР является действие растягивающих напряжений. По, своему происхождению эти напряжения могут быть различными внешними (активными), проявляющимися в результате приложенной нагрузки или давления и т. п. термическими (из-за наличия градиента температур в металле) или внутренними (остаточными), которые возникают в результате различных технологических операций при изготовлении деталей (термической обработки, сварки, деформаций и т. д.). Вследствие неизбежной неравномерности распределения напряжений различного рода по поверхности металла, в отдельных местах ее создаются наиболее опасные участки с высокими растягивающими напряжениями. Доказано, что даже в отсутствие активных внешних нагрузок на таких участках может быстро развиваться КР. [c.74]

Рассмотрим еще один пример возникновения нарастающей с каждым циклом односторонней деформации при повторных воздействиях движущегося источника тепла. Представим себе бесконечную пластину и два симметрично расположенных относительно ее срединной поверхности точечных источника тепла, обеспечивающих равномерный по толщине локальный нагрев (это возможно, например, при сварке). Значительные сжимающие напряжения, возникающие в результате интенсивного нагрева, при соответствующих условиях приведут к пластическому обжатию материала внутри окружности некоторого радиуса, чему способствует также соответствующее уменьшение предела текучести. Если периодически включаемый источник тепла неподвижен, результатом повторных нагревов, вследствие возникновения при охлаждении остаточных напряжений растяжения, будет знакопеременное течение. Положение изменится при нере-мещении источника тепла относительно пластинки по некоторой траектории. В этом случае деформация, реализуемая за проход, может оказаться кинематически возможной. Тогда каждый последующий проход будет оказывать действие, не отличающееся [c.224]

При сварке на постоянном токе полярность электродов остаётся неизменной, а при переменном токе меняется 100 раз в 1 сек., поэтому условия для существования дуги затруднены. Для устойчивого горения дуги переменного тока необходимо наличие индуктивности в сварочной цепи, создающей сдвиг фаз между током и напряжением такой величины,, чтобы после перехода тока через нуль напряжение трансформатора было достаточным для зажигания дуги, а при уменьшении напряжения дуга поддерживалась бы за счёт возникающей электродвижущей силы самоиндукции. Благодаря этому сварочный аппарат, обладая значительной индуктивностью, должен иметь коэфициент мощности os 9 порядка 0,35 — 0,45. С экономической точки зрения желательно иметь os 9 по возможности выше, в пределах, допускаемых условиями устойчивого горения дуги. Напряжение холостого хода по- [c.285]

Для устранения или уменьшения усадочных напряжений и деформаций применяются а) наложение поперечных швов раньше продольных б) наложение длинных швов обратноступенчатым способом в) одновременное выполнение швов, симметричных поперечному сечению г) выполнение многослойных швов при сварке больших толщин методом горки или секциями (фиг. 31) д) скользящая сборка (без закрепления прихватами) толстостенных сосудов, допускающих свободные сдвиги деталей при сварке е) жесткие рамки, распорки и иные закрепления, препятствующие короблению и изгибу свариваемых деталей ж) ведение сварки на повышенных силах тока толстыми электродами для ускорения процесса з) предварительные деформации в сторону, обратную ожидаемым усадочным деформа- [c.248]

Основным назначением закрепления при сварке является уменьшение угловых деформаций вследствие поворота свариваемых деталей друг относительно друга. В то же время наличие закрепления не должно препятствовать поперечной усадке стыка и вызывать тем самым появление значительных реактивных напряжений, могущих привести к разрушению изделия [c.65]

Мероприятия по уменьшению собственных напряжении при сварке можно разделить на конструктивные и те.кно.югические. Грамотный подход к конструированию сварных соединений и правильное расположение швов в сварной конструкции ведет не только к облегчению изготовления конструкции, но способствует также снижению собственной напряженности. [c.608]

На этапе охлаждения сварного соединения после сварки, термообработки или эксплуатации характерно аномальное возникновение напряжений вследствие различия температурных коэффициентов линейного сокращения (рис. 13.8). В аустенитной стали возникают растягивающие напряжения, так как она имеет значительно больщее уменьшение объема по сравнению с перлитной (см. табл. 13.2). Поэтому эпюры остаточных напряжений при сварке перлитной стали перлитными или ау-стенитными сварочными материалами принципиально отличаются. Эти напряжения в большинстве случаев не могут быть сняты термообработкой и создают опасность как paspjaue-ния, так и изменения размеров конструкции во времени. Нецелесообразность термообработки соединений с аустенитным швом обусловлена развитием диффузионных процессов обезуглероживания и охрупчивания отдельных зон соединения, а для швов с аустенитно-ферритным швом - охрупчивание шва в результате перехода ферритной фазы в хрупкую с-фазу. Лишь для швов, эксплуатируемых при высоких температурах и в агрессивных средах, необходимы (см. гл. 10) аустенитизация (1150 °С) и стабилизация (850 °С). Напротив, для соединений с перлитным низколегированным швом, а также для швов с мартенситно-ферритным швом требуются подогрев и отпуск для предотвращения ХТ и повышения пластичности металла. [c.181]

Уменьшение усадки при сварке природным газом позволяет снижать напряжения в шве и избегать появления трещин. Усадка при сварке природным газом уменьшена путем регулирования фазовых превращений, а также благодаря хорошей графитизации при новомспособесварки чугуна в условиях умеренных температур. [c.123]

При сварке аустенитными сварочными материалами поил лгается предрасположенность швов к образованию горячих грещин. Они могут возникать при неблагоприятном сочетании факторов, связанных с понижением деформационной способности металла шва вследствие наличия в струюуре легкоплавких эвтектик, дефектов кристаллического строения, выделения хрупких фаз, а также под действием внутренних и внешних напряжений. Методы повышения стойкости против горячих трещин обычно сводятся к уменьшению содержания элементов, способствующих их возникновению, снижению [c.81]

При больших габаритах изделий следует проводить местную термическую обработку зоны сварного соединения. При сварке встык деталей, имеющих различную толщину, возникают остаточные напряжения, которые приводят к усилению коррозии. Для уменьшения напряжений желательно уравнивание толщины свариваемых деталей на участке шва. Необходимо избегать наложения швов в высоконапряженных зонах конструкции, так как остаточные сварные напряжения, суммируясь с рабочими напряжениями, вызьшают опасность коррозионного растрескивания. Рекомендуется не деформировать металл около сварных швов, заклепок, отверстий под болты. Механическая обработка швов фрезой, резцом или абразивным кругом обеспечивает плавное сопряжение шва и основного металла и этим способствует уменьшению концентрации напряжений в соединении и повышению его коррозионно-механической прочности. Особенно эффективна механическая обработка стыковых соединений, предел выносливости которых после обработки шва растет на 40—60 %, а иногда достигает уровня предела выносливости основного металла. Стыковые соединения по сравнению с другими видами сварных соединений характеризуются минимальной концентрацией напряжений и наибольшей усталостной прочностью. Повышения усталостной проч- [c.197]

Приварку лопастей обычно производят непосредственно к ступице и ободу (рис. VI.3, а), при этом установка лопастей может быть произведена с большой точностью (рис. VI.3,6), что является основным преимуществом этого способа, но шов при этом оказывается в месте больших напряжений. Для уменьшения напряжения утолщают сечения лопасти у корня, особенно у выходной кромки, выполняя поверхность с уклоном (сечение А—А), а шов варят с галтелями радиусом <= 0,01Di. В этом случае применяют ручную электросварку или полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа. [c.180]

Эти данные дают возможность критически подойти к случаям назначения предварительного подогрева при сварке Б условиях низких температур стыков магистральных трубопроводов из стали 09Г2С. Тем более показано, что применение предварительного подогрева для уменьшения величины остаточных напряжений при плоском напряженном состоянии и пластичном материале не дает достаточного эффекта [100—102]. [c.74]

В связи с этим оценка склонности реакторных сталей к хрупкому разрушению по результатам испытаний стандартных образцов на ударную вязкость принималась необходимой, но недостаточной для предотвращения опасности хрупкого разрушения. В конце 50-х-начале 60-х годов в СССР, США и Англии были проведены испыгания крупногабаритных образцов толщиной от 50 до 250 мм и шириной от 200 до 1200 мм [2, 7, 14, 16]. Эти образцы имели острые надрезы типа дефектов и трещин, сварные швы часть образцов подвергалась предварительному деформационному старению. Для испытаний таких образцов были использованы уникальные установки с предельными усилиями от 1500 до 8000 тс (15-80 МН), По результатам проведенных испьпаний была определена область критических состояний, характеризуемых резким уменьшением прочности и пластичности реакторных сталей как для стадаи возникновения, так и для стадии развития хрупких трещин. В последнем случае при температурах ниже критических разрушающие напряжения оказывались весьма низкими (0,05-0,15 от предела текучести). При наличии высоких остаточных напряжений от сварки разрушения крупногабаритных образцов с дефектами также происходили при низких номинальных напряжениях от нагрузки. Этими оп<,пными данными была обоснована необходимость расчета прочности атомных реакторов [5] по критическим температурам хрупкости и разрушающим напряжениям кр хрупких состояниях с введением запасов [ДГ] и кр соответственно, а также важность проведения термической обработки для снятия остаточных напряжений. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...