Прочность металла в процессе сварки

ПРОЧНОСТЬ МЕТАЛЛА В ПРОЦЕССЕ СВАРКИ [c.120]

Прочность металла в процессе сварки [c.122]

О недостаточной стабильности процесса УЗС указано и в работах [1, 29, 39 и др.]. В частности, в работе [29] обращено внимание на резко выраженную нестабильность амплитуды колебаний сварочного наконечника, которая может быть следствием образования и разрущения очагов схватывания металлов в процессе сварки в работе [42] указано на неустойчивость выходных параметров источника питания, что, по мнению автора, является основной причиной недостаточной стабильности процесса УЗС авторы работы [64] считают, что поверхностные пленки являются одним из важных дестабилизирующих факторов, влияют на стабильность прочности геометрические формы изделий и их закрепление [65] и т. п. [c.61]

Из-за жидкотекучести и подвижности расплава серебра, его сварку необходимо выполнять в нижнем или слегка наклонном положениях. По мере нагрева металла в процессе сварки на весу рекомендуется снижать сварочный ток на величину, обеспечивающую отсутствие протеков и прожогов. Отличное формирование гавов обеспечивается при.менением формирующих подкладок и поддувом инертного газа. Особенно целесообразно применять эти меры при автоматической сварке встык. Режимы сварки приведены в табл. 28. Сварные соединения имеют предел прочности прп растяжении 14—15 кПс.п и угол загиба 180°. [c.340]

П р о X о р о в Н, Н. Технологическая прочность металлов в процессе кристаллизации при сварке. Сварочное производство , 1962, № 4. [c.257]

Прямые методы определения технологической прочности металлов в процессе кристаллизации прп сварке можно разделить на ряд групп по способу испытания и критериям количественной оценки. (При количественной оценке предусматривается получение показателя, выраженного численным критерием.) [c.196]

П р о X о р о в Н. H., Арутюнова И. А. Количественная проба для определения технологической прочности металлов в процессе кристаллизации. Автоматическая сварка , 1964, Vi 7. [c.230]

Прочность шва нелегированного ниобия ниже, чем основного металла (0,7 прочности рекристаллизованного металла), причем при ЭЛС происходит большее разупрочнение, чем при дуговой сварке в защитной атмосфере, что связано с дегазацией расплавленного металла в процессе сварки и рафинированием его от примесей внедрения. Прочность металла шва нелегированного ниобия может быть повышена введением в него легирующих добавок, например циркония или ванадия. Прочностные и [c.153]

В процессе изготовления изделия часто испытывают усилия, значительно большие эксплуатационных. Такое несоответствие усилий может привести к недопустимо большим деформациям и разрушению. Дело осложняется тем, что некоторые участки металла в процессе сварки находятся под воздействием очень высоких температур, резко снижающих прочность металла. [c.294]

При выполнении многослойных швов особое внимание уделяется качественному выполнению первого слоя в корне шва. Провар корня шва во многом определяет прочность сварного соединения. Корневые швы соединений высокопрочных сталей часто выполняют перевязкой электродами диаметром 4—5 мм. Разделки кромок заполняют в зависимости от толщины металла любым из известных видов наложения швов. Последовательное наложение швов применяется при сварке металла толщиной до 25 мм. Каскадный способ и способ горки применяют при сварке металла большей толщины. Выбор любой из схем заполнения разделки кромок прежде всего определяется необходимостью сохранить необходимую температуру подогрева высокопрочного металла в процессе сварки. [c.201]

Р ы к а л и н Н. Н. и др. Состояние и задачи развития теории технологической прочности металлов в процессе кристаллизации при сварке.— Сварочное производство, 1971, 6. [c.324]

Я к у ш и н Б. Ф. О достоверности критериев и способов оценки технологической прочности металлов в процессе кристаллизации при сварке.— Сварочное производство, 1971, 6. [c.325]

Фазовые и структурные превращения при сварке конструкционных сталей нередко вызывают понижение технологической прочности, механических и эксплуатационных свойств металла сварных соединений. Под технологической прочностью понимают способность материалов без разрушения выдерживать термомеханические воздействия в процессе сварки. В условиях указанных воздействий часто существенно понижаются механические свойства металла, что вместе с довольно высокими сварочными деформациями и напряжениями может служить причиной образования трещин. [c.511]

Поскольку на трубопроводе Оренбург-Заинск имели место повреждения в основном продольных заводских сварных швов в узких зонах термического влияния монтажной сварки кольцевых стыков, можно заключить, что причиной их разрушения являлись дефекты сварки кольцевых швов. Не исключено, что сваривавшиеся концы некоторых труб имели отклонения от регламентируемых размеров, в связи с чем в процессе сварки в них возникали значительные остаточные напряжения, послужившие причиной растрескивания. Не исключено также, что в процессе сварки концы труб, находившиеся в зоне термического влияния, претерпели частичную закалку, в результате чего прочность и твердость металла значительно возросли. Коррозионные повреждения возникли на тех участках сварных швов, которые в наибольшей степени подверглись термическому воздействию и имели, кроме того, исходные дефекты. Наблюдавшиеся в кольцевых швах разрушения вызывались, как правило, крупными дефектами сварки или трещинами на участках перегрева зоны термического влияния [32]. [c.64]

Технический титан и его низколегированные сплавы удовлетворительно свариваются в защитных инертных газах (аргоне, гелии) неплавящимся вольфрамовым электродом, плавящимся электродом в вакууме или под специальными бескислородными флюсами. Высокая активность титана с газами воздуха приводит при отсутствии защиты расплавленного металла к заметному газонасыщению и снижению пластичности, длительной прочности, коррозионной стойкости сварного соединения и увеличивается склонность к замедленному разрушению. Термический цикл сварки титана существенно отличается от такового при сварке стали потери энергии теплоотводом меньше, а продолжительность пребывания металла околошовной зоны в области высоких температур в два—три раза больше. В процессе сварки происходят сложные фазовые и структурные [c.237]

Электродуговая сварка имеет более мощный источник сварочного тепла. В результате в процессе сварки охлаждение места ремонта происходит с высокой температурой и металл зоны плавления и закалки получает интенсивную закалку на воздухе, а следовательно, и более высокую прочность металла шва. При этом минимальное значение предела прочности при растяжении составляет 100—110 кГ/мм . Ширина области термического влияния распространяется на 16—18 лл от центра сварного шва. Сравнительно небольшая ширина области способствует меньшему короблению изделия в процессе ремонта и не благоприятствует возникновению трещин во время сварки и в период его остывания. [c.315]

К сварным соединениям чугунных деталей предъявляются следующие требования возможность обработки обычным режущим инструментом, прочность металла шва должна быть не ниже прочности основного металла, зона термического влияния (часть основного металла, которая в процессе сварки поддается термическому влиянию) должна быть минимальной, равнопрочность соединения, однородность наплавленного и основного металла детали по химическому составу и структуре. [c.105]

Электрод для дуговой сварки представляет собой металлический стержень, на поверхность которого нанесено специальное покрытие. Состав металла стержня и электродного покрытия влияет на состав и свойства сварного шва и на горение дуги. Общие требования к электродам обеспечение устойчивого горения дуги хорошее формирование шва получение металла определенных свойств и химического состава, свободного от дефектов спокойное и равномерное плавление электродного стержня и покрытия в процессе сварки минимальные потери электродного металла от угара и разбрызгивания высокая производительность сварки легкая отделимость шлаковой корки с поверхности шва достаточная прочность покрытия, сохранение [c.112]

Если сталь перед сваркой подвергают термообработке на высокую прочность (нормализация или закалка с отпуском), а после сварки - отпуску для снятия напряжений и выравнивания механических свойств сварного соединения с целью обеспечения его равнопрочности с основным металлом, то критерием определения температуры предварительного подогрева будет скорость охлаждения, при которой происходит частичная закалка околошовной зоны, но гарантируется отсутствие трещин в процессе сварки и до проведения последующей термообработки. [c.308]

Аустенитные стали имеют низкую теплопроводность и высокий температурный коэффициент линейного расширения, что обусловливает перегрев металла в зоне сварки и возникновение значительных деформаций изделия. Основные трудности сварки рассматриваемых сталей и сплавов обусловлены высокой степенью легирования и разнообразием условий эксплуатации сварных конструкций. Основная особенность сварки таких сталей — склонность к образованию в шве и околошовной зоне горячих трещин в виде как мельчайших микротрещин, так и трещин значительных размеров. Образование горячих трещин связано с формированием при сварке крупнозернистой макроструктуры. Применение методов, способствующих измельчению кристаллов, повышает стойкость шва против образования горячих трещин. Эффективным средством является создание аустенитно-ферритной структуры металла щва. Получение аустенит-но-ферритных швов достигается путем дополнительного легирования металла шва хромом, кремнием, алюминием, молибденом и др. В сварных швах изделий, работающих как коррозионно-стой-кие при температуре до 400 °С, допускается содержание феррита до 25 %. В изделиях из жаропрочных и жаростойких сталей, работающих при более высоких температурах, содержание феррита ограничивают 4—5 %. Значительные скорости охлаждения при сварке и диффузионные процессы, происходящие при повышенных температурах в процессе эксплуатации, приводят к сильному охрупчиванию металла сварных соединений жаропрочных сталей и к потере прочности при высоких темпера- [c.334]

Нагрев места дефекта до 450—500 °С в процессе сварки Повышение прочности металла шва [c.66]

Таким образом в процессе сварки явления внешнего трения постепенно уступают место явлениям, связанным с нарушением образующихся металлических связей, т. е. прочностью металла. Спад мощности в третьей фазе процесса можно объяснить снижением предела прочности металла вследствие повышения температуры. [c.41]

Л. 34]. Ограничение на использование кипящей стали вызвано тем, что заварившиеся при прокатке слитка пузыри обусловливают меньшую прочность металла. В процессе штамповки или вальцовки по местам сварки пузырей может произойти расслоение. Ликвация в слитке кипящей стали может привести к трехслойности листа в средней части будет наблюдаться повышенное содержание углерода, серы и фосфо ра. Схема макроструктуры листа котельной кипящей стали, имеющего трехслойное строение, показана на рис. 4-1 (серный отпечаток по методу Баумана). [c.106]

Сварной шов и непосредственно примыкающая к нему часть металла в процессе сварки рекристаллизуются. В других отношениях швы, сделанные должным образом с применением защитной атмосферы и в отсутствие загрязняющих материалов, неимеют изъянов. Если остальная часть изделия нагартовывается в процессе предыдущих операций его изготовления, то она будет иметь более высокую прочность при растяжении, чем рекристаллило-ваиная часть. Отжигом, следующим за сваркой, танталовое изделие можно целиком перевести в рекристаллизованное состояние. [c.738]

Повышение прочности сварных соединений после отпуска с температур ниже 600°, также как и характер деформирования металла в процессе сварки, позволяют сделать заключение об образовании в зоне соединения неравномерного напряженнбго состояния, характеризующегося неустойчивостью и способного вследствие этого релаксироваться. [c.48]

Можно предположить, что соединяемые металлы в процессе сварки аильно наклепываются, так как в некоторых случаях прочность соединения превышает исходную прочность свариваемых металлов. [c.51]

Классификация и анализ методов определения технологической прочности металлов в процессе кристализации при сварке [c.195]

Для ручной дуговой сварки штучными электродами характерна гранулярная структура металла сварного шва, когда зерна не имеют определенной ориентировки, а по форме напоминают много-гранИики. Гранулярная структура может быть крупнозернистой и мелкозернистой. Наиболее благоприятной структурой сварного шва в отношении механических свойств является гранулярная мелкозернистая структура. Если расплавленный металл в процессе сварки был перегрет, то при охлаждении он образует зерна игольчатой формы, пересекающиеся друг с другом в различных направлениях. В результате перегретый металл делается хрупким, прочность его, резко снижается. [c.83]

Интересные данные были получены в МВТУ им. Баумана при псследозании воздействия ультразвука на жидкий металл в процессе сварки плавлением. Выяснилось, что ультразвук измельчает структуру металла и повышает его прочность и вязкость, значительно улучшает и другие фпз1 ко-химические свойства металла, дегазируя его. [c.187]

Сплавы типа дуралюмина (сплавы Д), например Д16Т, свариваются плохо. Это обусловлено тем, что в сварном шве получается структура литого металла, прочность которого в два раза меньше прочности основного прокатанного металла. Кроме того, вследствие значительной усадки металла шва и его низкой пластичности, так же как и основного металла, в процессе сварки в швах часто возникают треш,ины. [c.269]

Сварка титана и его сплавов. Основная проблема свариваемости титановых сплавов -получение сварных соединений с хорошей пластичностью, зависящей от качества защиты и чувствительности металла к термическому циклу сварки. Насыщение металла шва кислородом, азото.м и водородом в процессе сварки резко снижает пластичность и предел длительной прочности сварных конструкций. Поэтому зона сварки, ограниченная изотермой 350°С, до.г1жна быть тщательно защищена от, взаимодействия с воздухом (сварка в инертных газах, под специальными флюсами, в вакууме). [c.29]

Прочность сварного соединения зависит от следующих основных факторов качества основного материала, определяемого его способностью к свариванию, совершенства технологического процесса сварки конструкции соединения способа сварки характера действующих нагрузок (постоянные или переменные). Хорошо свариваются низко- и среднеуглеродистые стали. Высокоуглеродистые стали, чугуны и сплавы цветных металлов свариваются хуже. Значительно снижают прочность такие пороки сварки, как непровары и подрезы (рис. 3.20), шлаковые и газовые включения, скопление металла в месте пересечения пгвов и т. п. Эти дефекты являются основными причинами образования трещин как в процессе сварки, так и при эксплуатации изделий. Влияние технологических дефектов сварки значительно усиливается при действии переменных и ударных нагрузок. [c.78]

Одна из главных проблем при сварке алюминия и его сплавов - высокая химическая активность алюминия он образует на поверхности окисную пленку AI2O3 с температурой плавления 2050 °С, которая не расплавляется в процессе сварки и покрывает металл Прочной оболочкой, затрудняя образование сварочной ванны. Частицы пленки, попадающие в шов, снижают механические свойства сварных соединений, их работоспособность. Для осуществления сварки должны быть приняты меры по разрушению и удалению пленки и защите металла от повторного окисления. Вследствие большой химической прочности AI2O3 восстановление алюминия из окисла в условиях сварки практически невозможно. Не удается также связать AI2O3 в прочные соединения сильной кислотой или щелочью. Поэтому действие шлаков для сварки алюминия основано на процессах растворения и смывания разрушающейся окисной пленки расплавленным шлаком. [c.132]

Надежность работы в значительной мере зависит от соответствия примененных материалов и их качества требованиям нормативнотехнологической документации. Действующие нормы и правила предусматривают механические испытания и металлографический анализ основного металла и сварных соединений котлов, трубопроводов пара и горячей воды и сосудов, работающих под давлением. Объемы и методы механических испытаний и металлографических исследований строго регламентированы [23, 24, 25]. Механические испытания ставят своей задачей определение механических свойств при комнатной и рабочей температуре, без знания которых нельзя правильно выбрать материал для изготовления детали и оценить состояние металла в процессе эксплуатации. Основными видами механических испытаний являются испытания на растяжение, твердость и на ударный изгиб (динамические испытания). Технологические испытания на загиб, раздачу и свариваемость служат для оценки возможности проведения технологических операций, необходимых для изготовления и монтажа оборудования (сварки, гибки, вальцовки и т. п.). Такие важнейшие для котельных материалов испытания, как испытания на ползучесть, длительную прочность, сопротивление усталости, релаксацию напряжений, не предусматриваются действующими правилами котлонадзора в качестве контрольных и служат в основном для выбора допускаемых напряжений и установления ресурса работы элементов, изготовленных из различных сталей. [c.8]

ТИТАНОВЫЕ СПЛАВЫ ДЕФОРМИРУЕМЫЕ СВАРИВАЕМЫЕ — сплавы, хорошо сваривающиеся аргоподуговой н др. видами сварки, причем прочность и пластичность сварного соединения близки к этим свойствам осиовного металла. Термич. обработка после сварки, как правило, не требуется, производится лишь отжиг для снятия нанряжений, возникших в процессе сварки. К Т. с д. с. относятся сплавы ВТ1-00, ВТ1-0, ВТ1-1, ВТ1-2, 0Т4-1, 0Т4, ВТ4, ВТ5, ВТ5-1, ВТ6С, ВТ6, ОТ4-2, АТ-3, ЛТ-4. Это однофазные сплавы на основе а-структуры (ВТ1-00, ВТ1-0, ВТ1-1, [c.330]

Наиболее распространенными методами активации поверхности являются нагрев, деформация, использование высокоэнергетических частиц. Возможность термической активации ограничена деградацией механических свойств материалов, особенно при образовании адгезионного соединения материалов с существенно разными гомологическими температурами. Активация деформацией успешно применяется в процессах сварки трением, прессования порошковых материалов, гидроскальпирования и т. д., но не осуществима при нанесении защитных покрытий. Тяжелые высокоэнергетические частицы (прежде всего ионы) могут вызывать перемешивание на границе раздела с образованием переходного слоя. Формирование переходного слоя позволяет избежать опасных межфазных напряжений, связанных с различием кристаллических решеток, и значительно улучшает прочность адгезионного соединения. По имеющимся оценкам [211] при отсутствии перемешивания предельная разница межатомных расстояний однотипных решеток (в том числе и металлов) составляет примерно 15%. Приведенное значение близко к величине разницы атомных радиусов, фигурирующей f в правиле Юм-Розери для образования твердых растворов. рЕсли развить эту аналогию и воспользоваться результатами работы [63] для образования твердых растворов при ионной имплантации и перемешивании, то можно ожидать образования >я1рочных соединений у материалов с разницей межатомных расстояний, достигающей 40% при условии образования переходного слоя. Влияние легких частиц (у-кванты, электроны, нейтроны, легкие ионы) в первую очередь связано с возбуждением и перестройкой электронных оболочек [219]. [c.17]

Зависимость прочности бopoaлю шнIIя от степени физико-химического взаимодействия компонентов. Согласно теоретическим представлениям о развитии физико-химического взаимодействия в процессах сварки металлов давлением, количество атомов на контактных поверхностях, вступающих в химическую связь, возрастает при повышении температуры горячего прессования и с увеличением продолжительности процесса [208, 209]. В силу этого исследовалось влияние температуры горячего прессования при постоянном времени воздействия, а также влияние изменения времени изготовления бороалюминия при некоторых температурах на его прочность и характер разрушения [212,213], [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...