Схема расчета балок

СХЕМА РАСЧЕТА БАЛОК [c.302]

Так, например, в строительной механике сооружений большое место занимают вопросы раскрытия статической неопределенности рам и стержневых систем, расчета балок и плит, лежащих на упругом основании, и т, д. В строительной механике самолета большое внимание уделяется вопросам устойчивости подкрепленных элементов оболочек и других тонкостенных элементов корпуса и крыльев и т. д. Словом, строительная механика любого профиля может рассматриваться как механика конкретных деформируемых конструкций и машин, привязанных к определенной отрасли техники или строительства, и ее задачей является определение напряжений и деформаций в моделях (расчетных схемах) специальных конструкций. Строительная механика служит основой для дисциплин, изучающих прочность реальных конструкций и машин (рис. 1.1). Их можно объединить общим названием Проектирование и прочность . Задача этих дисциплин — построение расчетной модели (расчетной схемы), используемой в строительной механике, и оценка прочности конструкций. [c.6]

В ряде случаев отдельные этапы построения эпюр из приведенных вьппе можно не выполнять. Например, можно не изображать балку без опор, а обозначения и направления опорных реакций указывать на расчетной схеме балки при расчете балок, заделанных одним концом, нет необходимости определять опорные реакции и т. д. [c.233]

Для решения этой задачи необходимо ввести предположение о зависимости между реактивным отпором и осадкой поверхности основания v x) (рис. 11.1,6). Эта зависимость характеризует расчетную схему или модель основания. Учеными и инженерами в разное время предложено несколько моделей упругого основания. Наиболее простой и широко применяемой на практике является модель, предложенная немецким ученым Е. Винклером. В этой модели зависимость между реактивным отпором основания и осадкой его поверхности предполагается линейной и в задачах расчета балок на упругом основании записывается в следующем виде [c.223]

Большие вырезы в палубах, надстройки, фундаменты под главные и вспомогательные механизмы, различные подкрепления, выгородки и шахты приводят к значительной неоднородности и сложности конструкции, для исчерпывающего анализа которой необходимо применять численные методы типа метода конечных элементов [8, 13]. Наряду с этим в судостроении широко используют приближенные методы динамических расчетов, в которых судовые конструкции представляют как балки, рамы, изотропные и ортотропные пластины и цилиндрические оболочки. В основе приближенных схем расчета судовых конструкций лежит допущение о возможности независимого определения при статической нагрузке так называемых общих деформаций корпуса и местных деформаций его элементов — перекрытий, поперечных рам, отдельных балок набора, пластин обшивки. При этом под общими понимают деформации, соответствующие балочным формам смещений корпуса в целом, происходя- [c.434]

На основе описанного алгоритма явной схемы расчета динамики балок и узких пластин разработана прикладная программа на языке ФОРТРАН с выводом графической информации. Тестирование созданной программы [84, 86] проведено путем сопоставления результатов с экспериментальными данными и численными расчетами других авторов [37, 120, 179] по импульсному нагружению пластин. Совпадение с экспериментальными данными по характерному прогибу в центре пластины давало отклонения, не превышающие 5—10 %, при этом ввиду полной консервативности схемы допустимо проводить расчеты для длительных промежутков времени, когда нестационарный волновой процесс завершается и пластина совершает малые упругие колебания в окрестности конечной остаточной формы. [c.63]

Расчетная схема балки и метод расчета зависят от принимаемой гипотезы, связывающей величины реакций с просадкой основания Здесь рассматривается расчет. //. . балок на упругом основании с применением . I гипотезы о пропорциональной зависимости [c.146]

До начала демонтажных работ намечалось произвести удаление мешающих конструкций, деталей, линий гидрозолоудаления (ГЗУ) и подготовку электрических лебедок, троса, блоков, роликов и тележки. Были разработаны схемы транспортировки груза и такелажных операций, дана схема расположения монтажных площадок (рис. 56). В технологическом процессе реконструкции выделены операции, подлежащие выполнению до и после остановки котла. Приложены также подробные заявки на материалы и оборудование как для подготовительных, так и для основных работ и приложены чертежи металлоконструкций для демонтажа и монтажа кубов основных узлов тележки для монтажа и демонтажа с узлами схемы расстановки такелажного оборудования и транспорта кубов и чугунных элементов схема сборки чугунных элементов в секции и расчет балок. [c.89]

Расчет балок ведется по трехпролетной схеме на нагрузку от двух кранов на колее. Ширина и база кранов принимается по стандарту. Расчетными являются крайний пролет А при расположении в нем обоих кранов и средний пролет В при расположении кранов в двух крайних пролетах (рис. 48). Расчетные моменты определяются с помощью линий влияния. [c.85]

Рис. 92. Схемы к расчету балок моста

Лобовую стенку на действие распирающих нагрузок рассчитывают по формуле (13) методом расчета отдельных балок. При этом распределение нагрузки между отдельными стойками устанавливают применительно к особенностям конструкции. Продольный борт при расчете на вертикальную нагрузку принимают в виде балки на двух опорах, расположенных в зоне пятниковых узлов. Нагрузка при такой схеме расчета состоит из веса бортов и равномерно распределенной по длине нагрузки, равной 25% полезной нагрузки. [c.176]

Рис. 8.20. Схема к расчету балок

Конструкция узлов, да и сама схема проводки в значительной степени зависят от схемы киля и конструкции балочек — как шпангоутных, так и стрингерных. На фиг. 31 показано крепление узла проводки к трубчатым стальным поясам шпангоутной балочки. При незначительных нагрузках на трос достаточно крепить узел к одному поясу, а в сомнительных случаях необходимо укреплять узел за два или даже за три пояса балочки. Крепление узла за три пояса при Й-образных профилях приведено на фиг. 32. Крепление узла к четырехгранной балке шпангоута изображено на фиг. 33. Надо заметить, что при расчете балок необходимо проверять балки на местные нагрузки. [c.40]

Для выполнения расчетов на жесткость, очевидно, необходимо уметь определять прогибы и углы поворота поперечных сечений балок при различных схемах их нагружения. Изучение методов определения перемещений выходит за рамки программы курса, поэтому здесь дана лишь таблица (см. табл. 2. 2), в которой приведены формулы для вычисления линейных и угловых перемещений для некоторых наиболее часто встречающихся случаев нагружения балок. [c.297]

Полагаем (об этом вскользь уже говорилось выше), что в строительных техникумах целесообразно в качестве примера применения гипотез прочности дать расчет высоких двутавровых балок по эквивалентным напряжениям. Известно, что при некоторых схемах нагружения в стенках двутавровых балок в местах их перехода к полке возникают довольно высокие по значению нормальные и касательные напряжения и для этих точек эквивалентные напряжения (вычисленные по гипотезе наибольших касательных напряжений или энергетической) оказываются выше максимальных нормальных в поперечном сечении тон же балки. Когда-то в этих случаях было принято вести расчет по главным напряжениям, по современным же нормам расчет ведут по эквивалентным напряжениям, и для учащихся строительных техникумов это прекрасный пример на применение гипотез прочности, особенно ценный в силу необходимости тщательного анализа вопроса об опасном сечении и опасной точке. [c.152]

На практике нередко бывает необходимо экспериментально исследовать деформацию и напряжение конструкции, теоретический расчет которой затруднителен или невозможен. На рис. 186 показана схема передвижного сварного стенда для испытания моделей изгибающим моментом до ОТм и крутящим моментом до 5 Тм, изготовленного из стальных двутавровых прокатных балок № 18. [c.277]

Расчетная схема рамы, имеющей вертикальную нагру - -ку, приведена а рис. 20. Нагрузка, действующая на ригель рамы, слагается из собственного веса ригеля q, нагрузки от оборудования р , приходящейся на данный ригель, куда включается вес соответствующей части ротора, и нагрузки, сосредоточенной в узлах рамы состоящей из веса продольных балок, консолей и нагрузок от расположенного на них оборудования, распределенных между стойками по правилу рычага, а также из эквивалентного веса стоек, вводимого в расчет при определении чисел собственных вертикальных колебаний и составляющего 33% их полного веса. [c.40]

Этот расчет производится в предположении упругости (сжимаемости) продольных балок и шарнирного их соединения с поперечными рамами. Расчетная схема продольной рамы приведена ла рис. 3-27,а. Приведенная высота рамы (средняя из высот поперечных рам) равна Л=8,65 м. [c.176]

Для расчета необходимо вычислить где а р для нагрузки того же типа, как и действующая на балку. В первой графе таблицы (на фиг. 24) даны схемы нагрузок и опорных закреплений балок. Во [c.187]

Расчет приведенной схемы ограждения топки состоит в определении наибольшего допустимого расстояния между поясами, проверке сечения поясных балок и их креплений. [c.150]

Устройство опор балок в действительности далеко не всегда соответствует схемам, изображенным на рис. 126 и 127. Поэтому, приступая к решению задачи по расчету балки, надо прежде всего рассмотреть, как запроектировано устройство опор этой балки, и отнести 9ТИ опоры к тому или иному виду из изображенных на рис. 126 и 127. [c.191]

Описанный способ расчета неразрезных балок требует ряда оговорок и ограничений. Во-первых, он относится к статическим нагрузкам. Во-вторых, физическая картина разрушения балки и при статической нагрузке гораздо сложнее той, весьма упрощенной, схемы образования пластических шарниров, о которой речь шла выше. Пластическая деформация не сосредоточивается в одном сечении, а распространяется по длине балки. Затем исчерпание грузоподъемности может произойти не только за счет пластических деформаций, а и за счет потери устойчивости как всей балки в целом, так и листов сжатого пояса или стенки балки. Таким образом, переход к практическому приложению этого метода расчета даже при статических нагрузках требует повышения внимания к проверкам балки на устойчивость. [c.443]

Геометрические характеристики элементов модели, как и в предыдущем примере, вычисляются из равенства энергий деформации реальной конструкции и стержневой модели. Конечные элементы приняты двух типов — линейный конечный элемент, имеющий шесть степеней свободы (см. табл. 2.1) и пять степеней свободы. В расчете получены относительные прогибы в восьми сечениях пролетного строения и изгибающие моменты Мх в восьми сечениях каждой из балок. Расчетная схема включает 152 элемента, 117 узлов. [c.125]

Силы Р и Рг вообще могут быть расположены не в одной плоскости, но для приближенного расчета подразумевается, что силы Р и Рг расположены в одной плоскости. Точный расчет на жесткость шпинделя, покоящегося на подшипниках скольжения с защемляющим эффектом и соответствующего схеме расчета балок на упругих основаниях, представляется громоздким и для упрощения расчета без уи ерба для практических результатов в первом приближении эта схема может быть заменена другой, более простой, изображенной на фиг. 674, в, с учетом реактивного момента М . [c.626]

Анализ обеих схем и их расчеты показывают, что по металлоемкости они примерно равноценны. Однако схема поясных балок без промежуточных опор в смысле передачи усилий является более четкой а не усложняет каркаса. Равномерно распределенная нагрузка от избыточного давления газов, равная 300 Kz ju , передается на каждую балку по высоте одного пояса, равной примерно 3,0 м.. [c.153]

В книге представлены избранные статьи из журнала Produ t Engineering, подобранные опытным инженером-конструктором таким образом, чтобы книгой можно было пользоваться как справочником. Рассмотрены металлы и сплавы, неметаллические материалы и покрытия, инженерный расчет балок, подшипников, валов и пружин, крутящие моменты, моменты инерции и вибрации, а также механическое управление. Приведено большое число таблиц, схем и монограмм, обеспечивающих выбор почти всех ши- [c.250]

М. И. Горбунов-Посадов [105] сопоставил методы расчетов балок и плит на упругом основании по различным схемам (по гипотезе пропорциональности и с использованием методов теории упругости). Автор высказал предположение, что и в будущем расчеты по гипотезе пропорциональности не утратят своего значения при определенных размерах опорных площадей конструкций и зависимости жесткостных характеристик грунта и детали. М. И. Горбунов-Посадов отметил популярность среди расчетчиков двух направлений — двух моделей упругого основания двухнараметрового основания и основания конечной толщины с подстилающим слоем рассмотрев их достоинства, автор предложил пути преодоления недостатков. [c.105]

Определение перемещений плоских стержневых систем в условиях установивщейся ползучести возможно при помощи интеграла Мора. Эти задачи могут быть решены вариационными методами [39, 63, 215]. Для расчета балок и рам в основу может быть положена схема жестко-ползучей балки. В таком случае принимается, что часть конструкции может поворачиваться относительно так называемых шарниров ползучести , которые образуются в сечениях наибольших изгибающих моментов. Такой же прием использован в работе Мекка [247]. [c.226]

Коробчатые сплошностенчатые балки трапецеидального сечения. Схема поперечного сечения балки показана на рис. 6.16. Расчет балок такого типа [c.127]

Задача еще более осложняется при переходе к прямоугольной области контакта. Впервые приближенный способ решения системы (2.2) применительно к обычному полупространству указал М. И. Горбунов-Посадов [22]. Схема этого способа ло существу та же, что и способа, лредложенного им для расчета балок конечной длины (3). Разница только в том, что контактные напряжения разыскиваются уже в виде двумерного многочлена, и в том, что резко возрастает объем вычислительной работы. [c.299]

В. Н. Кагпорр и J. С. Fung [1.2181 (1970) исследовали свободные колебания консольных балок Тимошенко переменной толщины. Масса балки принимается сосредоточенной в дискретных точках. Уравнения движения, полученные вариационным путем, записаны в матричной форме. Задача сведена к нахождению собственных значений симметричной матрицы порядка п, где м —число разбиений балки. Построена итерационная схема расчета верхних границ собственных значений. В качестве примера рассчитаны собственные частоты и формы колебаний балки Тимошенко (пять первых частот) и усеченного клина (три первые частоты). Приведены результаты сравнения с известными точными решениями, получено достаточно хорошее совпадение. [c.94]

При классификации динамических моделей цикловых механизмов мы намеренно исключали из рассмотрения типовые расчетные схемы балок и рам, используемых при расчете изгибных колебаний звеньев, имея в виду, что изгибные колебания, как правило, носят более локальный характер и в значительно меньшей степени связаны со спецификой динамики цикловых механизмов, освещаемых в данной книге. Последнее позволяет решать эти задачи с помощью известных методов, хорошо изложенных в книгах и справочной литературе по прикладной теории колебаний [2, 7, 11, 651. Тем не менее, при определенных условиях может оказаться, что изгибные и крутильные колебания до лжны рассматриваться в рамках единой динамической модели (см. п. 5). [c.53]

Так как сечение тонкостенных пространственных конструкций имеет небольшое армирование, то для ориентировочных расчетов в первом приближении можно принять х—0,55 ho. Полное исчерпание несущей способности внецентренно сжатых (растянутых) элементов может иметь место только в том случае, если они взаимодействуют с более прочными окаймляющими их конструкциями. Например, несущая способность полки оболочки может быть исчерпана только в том случае, если она опирается на достаточно прочный контур, который при воздействии на него предельных для сечений полки нормальных сил распора N p и изгибающих моментов Л1пр не разрушится. Если контур не обладает такой прочностью, то возникновению в плите сил iVnp и моментов УИпр будет предшествовать его разрушение. По-видимому, если отвлечься от несовпадения несущих способностей одной и той же конструкции при различных схемах излома, то в оптимально запроектированной с точки зрения прочности конструкции разрушение различных элементов должно наступать при одной и той же нагрузке, т. е. элементы должны быть равнопрочными. В соответствии со сказанным выше, если прочность криволинейного бруса ниже прочности балок, на которые он опирается, то при возникновении в брусе предельных нормальных сил Л/ р и моментов УИпр балки не разрушатся (рис. 3.2). Наоборот, если балки в рассматриваемом примере не обладают достаточной прочностью, то при возникновении в них предельных моментов и их разрушении несущая способность бруса не будет исчерпана и действующие в нем усилия будут меньше предельных. При равнопрочности элементов момент разрушения балок должен совпадать с моментом исчерпания несущей способности бруса. Оценка несущей способности конструкций с учетом взаимного влияния прочности отдельных элементов является, несомненно, приближенной. Более точных результатов можно ожидать при учете не только взаимного влияния прочностей отдельных элементов, но и при учете влияния их деформативности. Если балку подкреплять подвесками с одним и тем же сечением (одной и той же прочностью), но с разной длиной, то очевидно, что несущая способность конструкции при увеличении длины подвески до некоторой оптимальной величины может увеличиваться (рис. 3.2, д). Таким образом, при оценке несущей способности конструкции [c.176]

В книге изложены новые методы расчета сооружений, механизмов, узлов и деталей комплексных буровых установок с использованием матричной алгебры, теории графов и ЭЦВМ приведены машинные расчеты механических трансмиссий и их элементов, методы расчета нагрузок на вышки буровых установок, а также расчет усилий в стержнях вышек и оснований, статически неопределимых балок с одно- и двусторонними связями, круглых и кольцевых пластиц и цилиндрических оболочек. Для всех методов расчета даны подробные алгоритмы, блок-схемы и программы. [c.150]

Практическая важность угих глав обусловлена необходимостью обеспечения той раиновеснои формы упругой системы (сжатых стержней или иластии, балок на жестких или упругих опорах, цилиндрических оболочек и др.), которая принята конструктором в качестве исходной при расчете соответствующей деформации (сжатия, кручения или изгиба). Превышение так называемых критических, пли эйлеровых, нагрузок, вызванное нарушением расчетной схемы, может привести к аварийным ситуациям и к разрушению корпуса. В связи с этим большое значение приобретает правильное определение критических (эйлеровых) напряжений, позволяющих с учетом необходимого запаса прочности, который, в свою очередь, завпсит от достоверности знания внешней нагрузки, точности расчег-ных формул, уверенности в механических качествах материала и тщательности выполнения конструкции, назначить допускаемые напряжения. [c.47]

Второе направление развивалось в связи с расчетом равновесия архитектурных конструкций балок, плит и т. п., подпертых в одной или нескольких точках, а также равновесия подвешенных тяжелых тел, т. е. всевозможных видов весов (но в таких вопросах использовались и кинематические соображения). При исследовании стремились свести задачу к схеме неподвижного и уравновешенного рычага. С геометрическим направлением статики связано возникновение понятия центра тяжеспг. [c.21]

В четвертых, реальная конструкция, которой соответствует расчетная схема на рис. 1.11а, часто переходит в состояние разрушения следуюшям образом возникает треш,ина в том поперечном сечении, где приложена сила F. Судя по эпюре на рис. 1.116, здесь имеет место наибольший изгибающий момент. Следовательно, именно с изгибающим моментом следует связывать разрушение балок. В одной из последующих глав будет показано, что иногда разрушение балки определяется не изгибающим моментом, а поперечной силой. Возможность разрушения тем или иным способом определяется в каждом конкретном случае численным расчетом. Поэтому в ходе такого расчета инженеру необходимо иметь одновременно как эпюру Qy, так и эпюру Мг. [c.28]

Расчеты свободных н вынужденных местных колебаний судовых конструкций выполняют с использованием схем однопролетных и неразрезных балок, плоских и пространственных рам, изогропных и ортотропных пластин, цилиндрических подкрепленных оболочек, ортогональных балочных решеток — перекрытий и некоторых других. Большинство из этих схем обычны для задач динамики сооружений, и соответствующие методы расчета приведены в работах [7, И, 16]. Некоторые особенности, характерные для судовых конструкций, проявляются при определении возмущающих сил, услови л закрепления элементов корпуса на опорах (опорном контуре), числовых характеристик демпфирования, а также при учете взаимодействия конструкций с жидкостью. [c.449]

При расчете металлических сплошностенчатых конструкций кранов следует рассмотреть нагрузки, которые возникают, когда тележка расположена а) посередине пролета и б) около наиболее нагруженной концевой балки. Для ферменных конструкций расчетные положения тележки устанавливают из условия получения в расчетных элементах максимальных нагрузок. Наиболее точно эти нагрузки можно определить при расчете мостов как единых пространственных систем. Однако часто расчет ведут по упрощенной схеме, расчленяя пространственную конструкцию моста на отдельные плоские элементы (главную балку или ферму, вспомогательные фермы, концевые балки). В этом случае надо учесть взаимодействие элементов между собой, введя коэффициент условий работы т, принимаемый т = 0,8 - для главных балок коробчатых мостов без [c.517]

Приведенную на рис. 205 схему можно использовать не только при расчете стрел поворотных кранов, но и для расчета всех других балок, по которым перемещаются тележки. Необходимую для расчета массу крана Шк можно определить по следующим зависимостям [22] для настенно-поворотных кранов с тележкой тп = 2-1-0, l5QL a.x, с постоянным вылетом Шк = 1,5 - - 0,04<5Хтах- Для поворотных стреловых кранов на колонне без противовеса с изменением вылета качанием стрелы Шк = 3 + 0,07<рХтах с передвижением тележки к = 3 - - О, 2QXInax [c.528]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...