Определение параметров процесса торможения

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ТОРМОЖЕНИЯ [c.261]

Наибольшее распространение получила комплексная диагностика тормозов, когда измеряют общие параметры процесса торможения тормозной путь, суммарную тормозную силу и ее распределение между колесами автомобиля. Определение тормозных качеств автомобилей проводится на роликовых тормозных стендах как отечественного производства, например, ЦКБ К-208, так и зарубежных фирм Бош , Бем —Мюллер , Криптон (рис. 6.16 и 6.17). [c.163]

Работы [1, 60] посвящены исследованию процесса торможения пневматических приводов в конце хода поршня, причем в первой работе решение получено посредством использования функций Бесселя, а во второй работе предложен приближенный метод определения тормозного пути и других параметров процесса торможения, изложенный ниже. [c.14]

Если даны параметры процесса торможения Х , М и Хо , то после определения установившихся значений Уу, Ху и 1у находим значение Я из уравнения (434) и затем — величину условного тормозного пути X, пользуясь соотношением (431) [c.264]

Большую роль в процессе торможения играют величины ускорения и скорости поршня в конце хода, которые не должны превышать определенного предела. На рис. 4 приведена осциллограмма привода [N = 0,2 oj. = 0,1 т) = 0,1 [Рщ = 40 кГ = 0,05 Xf = 0,05 м), на которой записано, кроме указанных выше величин, также и ускорение поршня. В настоящей статье приведены результаты исследования пневмоприводов с определенным сравнительно узким диапазоном изменения конструктивных параметров (N < 1). Целесообразно исследовать также пневмоприводы с другими конструктивными параметрами, характер процесса торможения которых может отличаться от описанного в данной работе. [c.228]

В последнее время для определения объемного паросодержания и скольжения была разработана методика расчета этих параметров через полное давление торможения, измеренное при помощи зонда, который был установлен в выходном сечении трубы с диафрагмой [73]. Примерно аналогичный зондовый метод был применен и для определения перегрева жидкой фазы Б конусной части сопла Лаваля. Между тем, как установлено теоретически и экспериментально [18], при взаимодействии зонда со сверхзвуковой пароводяной смесью происходит образование перед ним косого скачка уплотнения, в котором могут протекать и процессы конденсации, и процессы испарения капель. Неучет этого может привести к значительным погрепшостям в определении параметров смеси. По этой же причине этот метод также не может быть использован для определения параметров точно в критическом сечении. [c.168]

Когда ток якорей снизится до наименьшего значения, система управления вызовет открывание ТИП, и процесс регулирования повторится среднее значение тока якорей в процессе торможения будет поддерживаться постоянным. При определенной скорости движения ТИП полностью открывается и ток якорей уменьшается по естественной характеристике тяговых двигателей при заданных параметрах схемы Ят и i m)- [c.185]

Граница области течений практически несжимаемых газов. Определим предельные величины чисел М или Л, до которых энергетически изолированные и изоэнтропные течения газа можно рассчитывать как течения несжимаемой жидкости, не превосходя заданной погрешности б7о в определении параметров. Максимальная ошибка при этом может быть допущена в определении параметров торможения. При энергетически изолированном и изоэнтропном торможении несжимаемой жидкости плотность и температура ее не изменяются (отсутствует термодинамический процесс), т. е. р/р =1 и Г/Г = 1. Для сжимаемого газа такие соотношения выполняются только при Х=0, так как е (0) = 1 и т(0) = = 1. Следовательно, в расчетах изменения плотности и температуры газ можно считать несжимаемым с точностью до б% пр.и условии [c.208]

Применение упругих элементов с большим внутренним трением как в материале, так и в неподвижных сопряжениях, определяет высокую поглощающую способность упругих муфт при колебаниях. Указанное способствует весьма интенсивному затуханию колебаний в переходном режиме. Например, по данным работы [ 135 ] использование упругой муфты позволило ограничить продолжительность переходного процесса при торможении рабочей машины четырьмя колебаниями в условиях, когда пиковый момент в десять раз превышал номинальный. При определенном подборе характеристики и параметров муфты она может служить своеобразным демпфером крутильных колебаний [49, 118, 135]. [c.208]

Основным автоматическим элементом ГМП яв ляется гидродинамический трансформатор (ГДТ). В настоящее время в СССР и за рубежом разработаны методы расчета и проектирования ГДТ с заданными статическими характеристиками. Однако на их основе невозможно найти такие динамические параметры ГДТ, как моменты на лопастных колесах при разгонах и торможениях, при нагрузках колебательного характера, показатели, характеризующие устойчивость переходных процессов, быстродействие, передачу крутильных колебаний и т. д. Проектирование ГМП без учета этих показателей может привести к неправильному определению тяговых, динамических и экономических характеристик машины, а также динамических нагрузок в элементах силовой передачи. [c.3]

Сопоставим полученные расчетные данные с экспериментальными. Вначале рассмотрим процессы конденсации на поверхностях рабочих лопаток, где пар может оказаться переохлажденным по параметрам торможения. Это связано с тем, что рабочая решетка совершает работу, и течение пара в каналах не изо-энергетическое. Поэтому энтальпия полного торможения в пограничном слое при определенных условиях становится меньше энтальпии насыщения. [c.33]

При изучении динамических процессов в механизмах с передачами важно по-разному учитывать к. п. д. при разгоне и при торможении [96], в противном случае будет допущена ошибка уже при определении величины исходных параметров. И чем меньше будет к. п. д., тем большей будет ошибка, так как отношение приведенных параметров при разгоне и при торможении пропорционально квадрату к. п. д. [c.494]

В связи с рассматриваемой проблемой представляют большой интерес те параметры, которые нео бходимо строго со блюдать при моделировании в лабораторных условиях на малых образцах. Процесс резкого торможения в некотором смысле можно рассматривать как процесс выделения и поглощения значительного количества тепла в короткие промежутки времени, т. е. как процесс теплового удара. Применение значений Руд и Иск, соответствующих эксплуатационным, не -может дать значений коэффициентов трения и износов, соответствующих служебным условиям тем более, что для процесса торможения возникает дополнительное требование обеспечения определенного значения и вида тормозного момента в процессе торможения и постоянство времени торможения. [c.147]

Из формулы (4.73) следует, что скорость разлета ПВ в вакуум зависит от показателя политропы п. Если /г = 3, то С тах = D, при п>Ъ (7шах < П И при ц < 3 17тах > В. Следовательно, скорость истечения ПВ в вакуум может превышать скорость детонации, если и < 3. В связи с этим заметим, что при расширении ПВ конденсированных ВВ эффективный показатель политропы, вообтце говоря, уменьшается [17], что отвечает ослаблению сил взаимодействия атомов и молекул в ПВ с уменьшением плотности ПВ. Следовательно, скорость разлета, реальных ПВ в вакуум превосходит скорость детонации. Уравнение (4.72) получено для изэнтропического процесса. При торможении детонационной волны на достаточно жесткой преграде в ПВ отражается ударная волна (Р>Р ), и, строго говоря, для определения параметров течения необходимо рассчитывать ударную адиабату ПВ. Однако амплитуда ударной волны и изменения плотности в ней невелики, что позволяет с хорошей степенью приближения считать ударную волну волной сжатия (см. 2). Поэтому формула (4.72) может быть распространена на случай торможения детонационной волны на жестких преградах ((7<(7, ). [c.126]

При оценке эффективности торможения сверхзвукового потока необходимо сопоставлять газодинамические параметры в его входном и выходном сечениях. Их распределения в сечении выхода существенно неоднородны. В сечении входа имеется лишь незначительная неоднородность, обусловленная пограничными слоями. Согласно [8], при определении осредненных параметров в произвольном сечении канала действительному неоднородному потоку ставится в соответствие некоторый однородный канонический поток, у которого сохраняются три газодинамические характеристики действительного течения. Их выбор зависит от особенностей задачи. В данной работе переход к одномерному потоку в выходном сечении осуществлялся с сохранением расхода, продольного импульса и потока полного теплосодержания. Параметры полученного так одномерного потока давление Ре, давление торможения р1, температура и число Маха - соотносятся с аналогичными величинами Ро, Ро Мр и То в начальном сечении, образуя безразмерные параметры Ре/Ро РЦРО и Т /Тр, характеризующие процесс торможения потока с газодинамической точки зрения. [c.580]

Выявленный в ИТПМ СО РАН эффект образования прочных покрытий при обтекании тел сверхзвуковым двухфазным потоком (газ + твердая частица) с температурой торможения газа 300 К [16, 17] показал, что наличие высоких температур в струе с расплавленными частицами не является необходимым условием формирования покрытий. При определенных параметрах двухфазной струи (скорости, концентрации, размера частиц и пластичности их материала) возможно формирование прочных покрытий при температуре, существенно меньшей температуры плавления материала частиц, в процессе ударноимпульсного взаимодействия и пластической деформации в области контакта частиц и преграды. Сравнение основных параметров двухфазного потока, при которых был зарегистрирован эффект напыления, с параметрами, реализуемыми в газотермических методах напыления [14], показывает, что реализован новый метод нанесения покрытий, названный методом холодного газодинамического напыления (ХГН). Этот метод, показав свою уникальность и перспективность широкого практического использования, вызвал в России [18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26] и за рубежом [27, 28, 29, 30, 31-, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41] интерес и потребовал всестороннего его исследования. [c.25]

Для определения основных газодинамических характеристик влажнопаровых диффузоров рассмотрим процесс в подводящем сопле и диффузоре в тепловой диаграмме (рис. 7.5,а). Состояние торможения изображается точкой О, расположенной ниже пограничной кривой. Действительный процесс расширения в сопле отвечает линии 01, а параметры торможения перед диффузором отвечают точке Oi(poi, Хо, Toi). Статические параметры перед диффузором в точке 1 — Pi, Xi, Т. За диффузором состояние торможения определяется в точке Ог(Ро2, Jfo2, Т ), статические параметры в точке 2 — Р2, Х2, Tz- Коэффициент внутренних потерь кинетической энергии определяется по очевидной формуле [c.236]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

На рис. 4-3 показаны графики распределения локальных давлений и максимального переохлаждения пара по обводу профиля С-9012А для перегретого, насыщенного и влажного пара на входе перед решеткой по параметра.м полного торможения (Ма = = 0,7 Re = 2,5-10 г = 0,75 Д,р = 0,1). Модальный размер капель иа входе в решетку <з и был значительным п составлял около 80 мкм. Анализируя эти графики, можно отметить, что при переходе от перегретого к- сухому иасыщенному, а также к влажному пару относительное давление возрастает во всех точках обвода профиля. Однако наиболее интеясивное увеличение давления обнаруживается на конфузорных участках, а наименее интенсивное — па диффу-зорных участках (спинки). Этот результат объясняется испарением капель в конфузор-ном потоке и его увлажнением в развитом диффузорном потоке. В процессе расширения влажного пара температура капель оказывается выше, чем температура переохлажденного пара и (при больших размерах капель) чем температура насыщения. При торможении на диффузорных участках температура пара повышается и, таким образом, температура капель может быть ниже температуры пара, что вызывает частичную конденсацию (увлажнение) пара. Ускорение перегретого и переохлажденного пара осуществляется только в результате геометрического воздействия. Поток переохлажденного пара с каплями жидкости испытывает также расходное и тепловое воздействие. При наличии скольжения (а оно неизбежно имеет место в каналах решетки) определенную роль играет механическое взаимодействие фаз. [c.81]

В действительном процессе дросселирования кинетическая энергия газа сначала увеличивается, а затем вследствие торможения уменьшается до исходной величины энтальпия газа при этом достигает первоначального значения. От этих особенностей действительного процесса при анализе отвлекаются и считают, что во всех состояниях — начальном, конечном и любом промежуточном — выполняется условие i = onst, а параметры газа в каждом из состояний имеют вполне определенные значения. [c.145]

При автоматическом управлешп процесс пуска или торможения па чинает и прекращает машинист постановкой рукоятки контроллера в определенные фиксированные позиции. Необходимые переключения и изменения параметров схем выполняются аппаратами без участия машиниста. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...