Теплоотдача при пузырьковом режиме кипения жидкости

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПУЗЫРЬКОВОМ РЕЖИМЕ КИПЕНИЯ ЖИДКОСТИ [c.305]

Величины q, q", г, с р, о, v, К в критериальном уравнении теплообмена при пузырьковом режиме кипения жидкостей являются функциями давления насыщенного пара краевой угол 0 отражает свойства поверхности нагрева стенки и жидкости при кипении. Поэтому для каждой жидкости при неизменном краевом угле 0 коэффициент теплоотдачи определяется удельной тепловой нагрузкой (д) и давлением пара (р) [c.371]

Существующие данные не позволяют сделать определенные выводы о механизме концентрирования примеси или о количественной зависимости процесса от водного и теплового режимов системы. Они лишь показывают, что концентрация примесей в отложениях может происходить и при нормальных режимах кипения жидкости в зоне как неразвитого, так и развитого пузырькового кипения. Эти процессы отличаются от концентрирования или отложения примеси при аномальных значениях теплового потока, приводящих к кризису теплоотдачи. Такие режимы работы обычно исключаются при проектировании кипящих реакторов и реакторов с водой под давлением. [c.31]

Пленочный режим кипения характеризуется наличием на поверхности пленки пара, которая обволакивает эту поверхность и отделяет ее от жидкости. Интенсивность теплоотдачи при пленочном режиме кипения по своему значению на порядок меньше, чем при пузырьковом. [c.304]

На рис. 8.5 в координатах lg а, lg показан характер зависимости коэффициента теплоотдачи от температурного напора для пузырькового кипения воды в большом объеме при давлении 1 атм. Из рисунка видно, что при малых значениях температурного напора, когда А < 5° С, увеличение М оказывает слабое влияние на а. Этот режим кипения называют конвективным, так как здесь количество возникающих пузырей пара недостаточно для интенсивного разрушения вязкого подслоя. Поэтому теплоотдача при конвективном режиме кипения подчиняется законам естественной конвекции жидкости. [c.309]

На рис. 4-11 в виде примера показаны опытные данные для развитого пузырькового кипения воды в большом объеме при разных давлениях [Л. 16]. Результаты опытов обычно представляют либо в форме связи величин q и At, как это показано на рис. 4-11, а, либо в виде зависимости а от д, которая приведена на рис. 4-11,6. Экспериментальные данные показывают, что интенсивность теплоотдачи растет при увеличении теплового потока и давления. Эта закономерность характерна для любых жидкостей, смачивающих поверхность нагрева. Пунктирные линии на рис. 4-11 определяют верхнюю границу существования пузырькового режима кипения воды. Соответствующие значения крь кр1 и Л кр1 в функции давления показаны на рис. 4-12. [c.115]

Экспериментальные данные показывают, что интенсивность теплоотдачи растет при увеличении плотности теплового потока и давления. Эта закономерность характерна для любых жидкостей, смачивающих поверхность нагрева. Пунктирные линии на рис. 4-11 определяют верхнюю границу существования пузырькового режима кипения воды. Соответствующие значения a pi и A pi в функции давления показаны на рис. 4-12. [c.124]

Пусть парообразование в трубе происходит в условиях развитого пузырькового кипения (жидкость смачивает стенку). Тогда изменение в некотором диапазоне скорости движения, как известно (см., например, [Л. 441), слабо сказывается на интенсивности теплообмена, так как в этих условиях изменение турбулентности потока мало влияет на возмущения пристеночного слоя, вызываемые энергичным образованием и отрывом пузырьков пара. Коэффициент теплоотдачи при пузырьковом кипении в большом объеме, а также при движении внутри трубы в условиях естественной циркуляции может быть представлен зависимостью вида л = Aq1 [Л. 26]. Имея в виду сказанное выше о режиме кипения, воспользуемся этой формулой для рассматриваемого случая. Связь между элементарным количеством тепла dq и параметрами среды выразим через соотношение (1-5 ) [c.210]

Теплоотдача при докризисных режимах течения. Интенсивность теплоотдачи определяется как однофазной конвекцией, так и процессом парообразования. Этот процесс может происходить либо на стенке, примерно так же, как при пузырьковом кипении в большом объеме (пузырьковое кипение), либо на поверхности тонкого слоя жидкости, текущей вблизи стенки, тогда как ядро потока в основном занято паром (конвективное кипение). Вклад каждой составляющей зависит от тепловой нагрузки, давления, скорости и паросодержания потока. [c.238]

Критический тепловой поток — это тепловой поток, при котором происходит пе,реход от пузырькового кипения к пленочному. Он представляет интерес для инженеров-конструкторов, потому что при таком переходе происходит заметное уменьшение теплоотдачи, которое сопровождается значительным повышением температуры поверхности и может происходить внезапно. Знание критического теплового потока позволяет решить, следует ли проектировать систему в расчете на теплоотдачу при пузырьковом кипении (см. гл. 5), когда тепловое сопротивление невелико, или при пле-лочном кипении (см. гл. 7), когда имеется значительное тепловое сопротивление. Хотя в случае криогенных жидкостей или легко испаряющихся обычных хладагентов этот вопрос менее существен, для таких жидкостей, как вода, повышение температуры, связанное с переходом к пленочному режиму кипения, может быть достаточно большим, чтобы вызвать плавление поверхности, нагрева и разрушение всей системы. [c.161]

Знание минимального теплового потока не является настолько важным, как знание максимального, или критического, теплового потока для жидкости, имеющей высокую температуру кипения, поскольку переход к пузырьковому кипению обычно сопровождается значительным уменьшением температуры поверхности, и поэтому он не связан с такими большими тепловыми нагрузками на систему, какие описаны в гл. 6. Однако в случае криогенных жидкостей возникает необходимость расчета минимального теплового потока при пленочном кипении, поскольку переход к пузырьковому кипению происходит при рабочих температурах. Изменение величины коэффициента теплоотдачи на несколько порядков при изменении режима кипения во многих случаях становится предметом внимания инженера-конструктора. [c.217]

Новое стационарное состояние (точка D на рис. 8.3) устанавливается в режиме пленочного кипения, а сам процесс перехода от пузырькового кипения к пленочному называют кризисом кипения. В пленочном режиме температура стенки превышает температуру спинодали, что исключает возможность прямого контакта его с жидкостью тепло передается к межфазной поверхности через паровую пленку путем теплопроводности и однофазной конвекции в паре, а также излучением. Паровая пленка гидродинамически неустойчива (по Тейлору), на ее поверхности периодически формируются и затем всплывают к свободному уровню жидкости паровые пузырьки (рис. 8.3, д). Коэффициенты теплоотдачи при пленочном [c.345]

На рис. 4-2 показан характер изменения коэффициента теплоотдачи и теплового потока от температурного напора (перегрева жидкости) для воды атмосферного давления. В зависимости от интенсивности теплоотдачи наблюдаются следующие четыре области конвективная, или область подогрева жидкости 1, область пузырькового кипения 2, область перехода пузырькового режима в пленочный <3 и область пленочного кипения 4. Аналогичный характер изменения теплоотдачи наблюдается и при кипении других жидкостей. [c.232]

Область пленочного режима кипения. Пленочный режим кипения возникает при наличии большого количества центров парообразования, когда паровые пузырьки сливаются друг с другом, образуя у поверхности теплообмена сплошной слой пара. В случае пленочного кипения масса жидкости отделена от поверхности нагрева сплошным паровым слоем. Тепловой поток к этой поверхности проходит через малотеплопроводный слой паровой пленки. Поэтому теплоотдача значительно меньше, чем при пузырьковом кипении. [c.243]

При кипении жидкости различают два основных режима пузырьковое и пленочное кипение. Пузырьковым называется такое кипение, когда пар выделяется в виде отдельных пузырьков, а основная часть поверхности нагрева омывается жидкостью, которая перемешивается с отрывающимися паровыми пузырьками. В этом случае интенсивность теплоотдачи к жидкости весьма велика. Под пленочным понимают такое кипение, при котором поверхность нагрева отделена от массы жидкости сплошным слоем пара. С поверхности этого слоя отрываются большие пузырьки, уходящие в толщу жидкости. Из-за малой теплопроводности парового слоя интенсивность теплоотдачи при пленочном кипении во. много раз меньше, чем при пузырьковом. Возникновение того или иного вида кипения определяется величиной плотности теплового потока с поверхности нагрева, степенью сухости текущей среды, скоростью потока и другими факторами. На рис. [c.257]

На рис. ХП-2 и ХП-3 представлены зависимости коэффициента теплоотдачи а от плотности теплового потока д и от разности температур АТ (рис. ХП-3) при кипении жидкости в большом объеме [45]. Из рисунка видно, что с увеличением плотности теплового потока от поверхности нагрева к кипящей жидкости коэффициент теплоотдачи вначале резко возрастает от точки О до точки А на кривой = / ( ) Этот участок кривой соответствует пузырьковому кипению. Участок кривой от Л до 5 соответствует переходному режиму от пузырькового к пленочному. Однако, если тепловой поток создается не- [c.303]

При дальнейшем увеличении А< до число центров парообразования возрастет настолько, что пузыри сливаются между собой и на поверхности нагрева образуется пленка пара, которая оттесняет жидкость от нагреваемой стенки, в связи с чем теплоотдача резко снижается. Такой режим кипения называется пленочным. Уменьшение коэффициента теплоотдачи а приводит к тому, что передача того же самого количества теплоты ог стенки к жидкости д р становится возможной только при соответствуюш ем увеличении температуры перегрева стенки по сравнению с А р. Это часто приводит к прогару стенки. Таким образом, наиболее эффективным является пузырьковое (пузырчатое) кипение при критических тепловых потоках д р. Однако для выбора оптимального и безопасного температурного режима работы кипятильных и выпарных аппаратов необходимо знать величины А ,,р и д р. [c.272]

На рис. 14.9, б показана установленная опытом зависимость дна от температурного напора А/для случая кипения воды в большом объеме при атмосферном давлении. В области между точками А н В, соответствующей А/ 5 °С и д = 5600 Вт/м , значение коэффициента теплоотдачи невелико и определяется условиями свободной конвекции однофазной жидкости. При дальнейшем повышении А/ плотность теплового потока быстро возрастает и при = 25 °С доходит до своего критического значения (7j,p T = 1,45 10 Вт/м (точка D). В этой области (между точками В и С) вследствие роста и движения пузырьков пара коэффициент теплоотдачи а также резко увеличивается и доходит до своего максимального значения 5,85 10 Вт/ (м К) у точки С, в которой при дальнейшем повышении А/ происходит изменение режима кипения. Пузырьковая форма парообразования (называемая также ядерной или ячейковой) переходит в пленочную, значение а резко падает, поскольку образовавшаяся пленка пара отделяет жидкость от нагретой стенки. [c.254]

При небольших температурных напорах (участок АБ) прогрев жидкости недостаточен для образования активной паровой фазы и теплообмен осуществляется за счет естественной конвекции. С увеличением температурного напора появляются пузырьки пара, наступает режим пузырькового кипения (участок БВ на кривой кипения). Рост температурного напора в этом режиме ведет к увеличению количества активных центров парообразования, большей частоте отрыва пузырьков пара от поверхности. При этом резко возрастает интенсивность теплоотдачи от поверхности по сравнению с конвекцией однофазной жидкости. Коэффициент теплоотдачи в случае кипения воды в большом объеме можно определить по формуле [c.171]

Так как при конвективной теплоотдаче к однофазному потоку жидкости наблюдается аналогичная разверка коэффициента теплоотдачи по периметру трубки змеевика [1101, то в работе [1311 сделан вполне обоснованный вывод о появлении в механизме переноса теплоты сначала конвективной составляющей, а затем с ростом значений х — о подавлении пузырькового кипения и наступлении режима чисто конвективной теплоотдачи. По мере подавления пузырькового кипения возрастает влияние величин сод и (Оси на интенсивность теплоотдачи. [c.68]

Пузырьковый режим характеризуется образованием на поверхности нагрева большого количества отдельных пузырьков пара, которые отрываются от нее после достижения некоторого размера. Эти пузыри разрушают вязкий подслой жидкости, прилегающий непосредственно к поверхности и создающий главное термическое сопротивление для конвективной теплоотдачи неметаллических жидкостей. Поэтому теплоотдача при пузырьковом режиме кипения весьма интенсивна например, для HgO при р = 1 ama а 5 10 вт1 м - С) и qp 1,25-10 embt . [c.304]

Теплоотдача от иерфорированиой поверхности-к бар-ботируемой газом жидкости имеет как самостоятельное значение, так и может служить в качестве аналога гидродинамической обстановки при пузырьковом режиме кипения. Ниже из аг ются зкспернменталь1 Ь1е даи- [c.96]

Условия теплоотвода при пузырьковом режиме кипения для жидкости с определенными свойствами зависят от тепловой нагрузкн н давления. Поэтому для практических расчетов применяют эмпирические размерные соотношения. Расчетные формулы устанавливают непосредственно при аналнзе опытных данных пли на основе обобщенных критериальных завнсимосте . Для воды в диапазоне давлении от 1 до 40 бар связь между коэффициентом теплоотдачи а, плотоостью теплового потока W и давлением р описывается уравнением [c.51]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

На рис. 15.8 схематично представлена зависимость коэффициента теплоотдачи а на поверхности нагрева от температурного напора А =/с— н- Участок АВ соответствует области свободного движения жидкости, при котором возникновение пузырей возможно, но происходит весьма вяло. Для воды при атмосферном давлении параметры точки В примерно равны аж 1000 Вт/(м -К), А ж5 К. Участок В К соответствует развитому пузырьковому режиму кипения, при котором интенсивно образующиеся пузыри разрушают вязкий подслой на стенке и обеспечивают высокие значения коэффициента теплоотдачи. Аналогичные приведенным выше параметры точки К равны акр = 50 000 Вт/(м2-К), А кр=25 К- В точке К интенсивность образования пара становится больше возможной скорости его отвода от поверхности нагрева. Происходит кризис теплоотдачи при кипении, сопровождающийся резким ухудшением теплоотдачи (величина а в точках С, Су vi О примерно такая же, как в точке В). Если тепловой поток на поверхности нагрева при переходе через точку К не изменяется, то осуществляется скач [c.400]

Пузырьковый режим. Пузырьковый режим кипения отличается высокой интенсивностью теплоотдачи при сравнительно небольших температурных напорах (опытные данные по кипению воды приведены на рис. 3.19). Теплоотдача не зависит от сил тяжести, формы поверхности нагрева и ее размера, если она остается гораздо больше отрывного диаметра пузыря, который при атмосферном и более высоких давлениях не превышает 2 мм. С ростом давления р коэффициент теплоотдачи а увеличивается. В области низких давлений (для воды р < 2 10 Па) кипение приобретает особенности — возникают значительные перегревы жидкости, работа центров парообразования отличается крайней нерегулярностью, процесс роста паровых пузырей, размеры которых в момент отрыва достигают 10—100 мм, носит взрывообразный характер. Это приводит к заметным колебаниям температуры поверхности нагрева и большим выбросам кипящей жидкости. Помимо давления, режимных параметров (задаваемое на поверхности нагрева значение Т или q свойств жидкости на процесс заметное влияние оказывают материал и толщина греющей стенки, а также такие трудно контролируемые факторы, как условия смачиваемости на поверхности нагрева и ее микрошероховатость. Эффекты, обусловленные свойствами поверхности нагрева, обычно проявляются одновременно, что еще больше затрудняет их учет. Для пузырькового кипения характерно явление гистерезиса. Если сначала увеличивать тепловую нагрузку, последовательно проходя ряд стационарных режимов кипения, а после достижения некоторого q < q - начать ее уменьшать, то кривые q (Д Т), полученные при увеличении и уменьшении нагрузки, не совпадут, причем более высокой оказывается теплоотдача при обратном ходе. В силу указанных факторов опытные данные по теплоотдаче при пузырьковом кипении имеют значительный разброс. [c.233]

Участок АБ кривой на рис. 12-40 соэтветствует свободному движению жидкости. Участок БВ соответствует пузырьковому кипению, линия ЕД — пленочному, а пунктирная линия ВГ отражает резкое снижение коэффициента теплоотдачи в момент кризиса — перехода от пузырькового режима кипения к пленочне-му. Обратный переход (второй кризис) происходит по линии ЕЖ, т. е. при более низком значении д, чем прямой переход. [c.305]

При возрастании плотности теплового потока или дальнейшем увеличении температурного напора (0 > 0, р) число центров парообразования увеличивается настолько, что наступает момент, когда пузырьки сливаются, образуя у поверхности нагрева сплошной паровой слой, от которого периодически отрываются и всплывают крупные пузыри. Такой режим кнпепия жидкости называется пленочным (область ПЛ). Отвод теплоты от стенки к жидкости в этом режиме кипения осуществляется путем конвективного теплообмена и излучения через паровую пленку. Пленочный режим подразделяется па переходный (ПР), устойчивый пленочный (УПЛ) и теплообмен излучением ТИ). Паровая пленка представляет собой большое термическое сопротивление ввиду своей малой теплопроводности (в 20—40 раз меньше, чем у жидкости), в силу чего теплоотдача от греющей поверхности к жидкости резко ухудш ается, уменьшаясь в десятки раз по сравнению с пузырьковым кипением, а температура стенки при этом значительно возрастает. [c.2]

В предыдущих главах второй части книги были подробно рассмотрены особенности механизма переноса при пузырьковом и пленочном режимах жипения. В первом случае наблюдается очень высокая интенсивность теплообмена и чем больше плотность теплового потока, тем выше коэффициент теплоотдачи. Однако при достижении некоторого предельного в данных условиях значения q пузырьковый режим кипения переходит в пленочный. При этом жидкость оттесняется от теплоотдающей поверхности пленкой пара, поэтому переход от пузырькового кипения к пленочному сопровождается резким снижением интенсивности теплообмена и соответственно скачкообразным повышением температуры греющей стенки. [c.269]

Переход от пузырькового к пленочному режиму кипения носит черты кризисного явления, так как в момент смены режимов кипения наблюдаются внезапное резкое снижение интенсивности теплоотдачи и соответствующее увеличение температуры теплоотдающей поверхности (рис. 13-4). Повышение температуры поверхности в ряде случаев так велико, что 1 ризис кипения сопровождается разрушением (расплавлением или пережогом) поверхности теплообмена. После макс даже при малом увеличении тепловой нагрузки слой паровых пузырей превращается в сплошную паровую пленку, которая оттесняет жидкость от поверхности теплообмена. В результате этого происходит коренное изменение механизма теплообмена, т. е. возникает кризис. [c.322]

Важным этапом в деле изучения теплоотдачи при кипении является разработка полуэмпирической теории определения критической тепловой нагрузки, фиксирующей переход от пузырькового кипения к пленочному. Эта теория, получившая название гидродинамической теории кризиса кипения, была предложена С. С. Ку-тателадзе [22, 24] и развивалась в дальнейшем рядом исследователей. Теория основывается на представлении, что перерождение режима вызывается гидродинамической перестройкой первоначального двухфазного граничного слоя вследствие нарушения его устойчивости, которое наступает при достижении скоростью парообразования определенного критического значения. Для кипения в большом объеме полностью догретой жидкости было получено, что некоторый безразмерный комплекс К должен в кризисном состоянии получать постоянное значение. Это значение было затем найдено путем обработки экспериментальных данных. [c.178]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

Процесс теплоотдачи кипящим жидкостям зависит от большого количества факторов и в основном определяется физико-химическими свойствами жидкости. Существуют два основных режима кипения а) пузырьковое, когда пар образуется в виде отдельных пузырьков на некоторых местах поверхности нагрева (центрах "ялообразования) б) пленочное, когда, масса жидкости отделена М поверхности нагрева сплошным слоем пара. Вследствие мало теплопроводности парового слоя интенсивность теплоотдачи при пленочном кипении значительно меньше, чем при пузырьковом. [c.188]

При меньших уровнях удельных тепловых потоков постепенно за счет пузырькового кипения и испарения с поверхности раздела фаз происходит рост объемного паросодержания, что в конечном счете вызывает переход пузырькового режима течения в снарядный, а затем в дисперсно-кольцевой режим течения смеси. В результате пузырькового и динамического уноса влаги из пленки, а также испарения или кипения расход жидкости в пленке и ее толщина уменьшаются. Может возникнуть ситуация, когда толщина уменьшится настолько, что ее сплошность и контакт жидкости с поверхностью нагрева нарушатся и образуются сухие пятна . При образовании сухих пятен на поверхности нагрева происходит ухудшение теплоотдачи, которое при интенсивном нагреве вызывает скачкообразное повышение температуры стенки трубы кризис теплоотдачи из-за высыхания пристенной окидкой пленки). Анализ экспериментальных данных по кризису теплоотдачи. Опытные данные по кризису теплоотдачи, полученные при фиксированных давлениях и удельных массовых расходах смеси, обычно представляются в координатахгде и а-1 — соответственно удельный тепловой поток qw и массовое расходное паросодержание XI в месте кризиса теплоотдачи. На рис. 7.6.1, а [c.224]

Режим теплообмена в области III — это пузырьковое кипение недогретой жидкости обычно в этом режиме коэффициент теплоотдачи определяется только плотностью теплового потока (см. 8.2) и практически не зависит от скорости течения смеси. По этой причине температура стенки, начиная с некоторого сечения А, остается неизменной. Само сечение А, расположенное вблизи верхней по течению границы области, характеризуется как раз установлением режима теплообмена, определяемого механизмом пузырькового кипения, при этом иногда наблюдается даже некоторое снижение температуры стенки (см. рис. 8.1). [c.336]

Пузырьковое кипение может быть развитым (при большом количестве центров парообразования) и неразвитым (при малом количестве центров парообразования). В последнем случае значительная доля тепла снимается конвекцией жидкости. Неустойчивым кипением называется случай кипения, когда пузырьковое кипение сменяется режимом конвекции и наоборот. Зависимость д = =/ ( ш—4) называется кривой кипения (рис. 5.1). На ней можно выделить пять основных областей. Формулы для определения коэффициентов теплоотдачи, приводимые ниже, пригодны для технически гладких, неокисленных поверхностей. При кипении на окисленных поверхностях следует учитывать термическое сопротивление слоя окиси. В таком случае [c.61]

Область 1 (до точки В) соответствует пузырьковому и частично снарядному режимам течения смеси, когда кризис теплоотдачи наступает в результате перехода пузырькового кипения в пленочное. Уменьшение с ростом в этой области объясняется двумя факторами (Б. С. Петухов п др., 1974). В области кииошм недогретой жидкости, когда среднемассовая температура жидкости Т1 в потоке нпже температуры насыщения Тв и<к5), чем больше х , тем меньше недогрев и соответственно меньше конденсация пара в пристенном слое, что способствует росту объемной концентрации пара в этом слое, а соответственно пузырьковое кипение переходит в пленочное при более низком тепловом потоке. В области кипения насыщенной жидкости (Г = Гз) с ростом XI увеличивается скорость потока и градиент скорости в пристенном слое. В результате уменьшаются диаметры пузырьков, отрывающихся от греющей стенки, а их эвакуация из пристенного слоя затрудняется, и кризис теплоотдачи наступает при меньших значениях [c.225]

Области II ОВ), III ВС) и IV СЕ) соответствуют дисперсно-кольцевому и дисперсному режимам течения парожидкостной смесп х Х1 0) = хы. Здесь и далее под хы будем понимать паросодержание, при превышении которого в стабилизированном парожидкостном потоке (прп заданных р, т°, О и направлении потока относительно сил тяжести) реализуется дисперсно-коль-цево11 режим течения. В области II тепловые потоки достаточно велики для поддержания интенсивного пузырькового кипения в пленке, которое может приводить в пузырьковому уносу жидкости из пленкп в ядро потока. С уменьшением вклад пузырькового уноса в интенсивность срыва капель с поверхности заметно падает (см. 4). Поэтому исчезновение пленки (кризис теплоотдачи) с уменьшением будет иметь место прп большем значении Х1. При достижении некоторого значения дв дальнейшее уменьшение удельного теплового потока до дс приводит к весьма незначительному изменению величины Это связано с тем, что прп д < дв происходит перераспределение и взаимная компенсация процессов пузырькового, динамического и капельного уносов и процессов осаждения на обогреваемой длине канала таким образом, что величина начинает слабо зависеть от удельного теплового потока. В частности, осаждение капель из-за их отдува испаряющимся паром может практически отсутствовать. Этому случаю соответствует область III (или вертикаль ВС) с абсциссой а-1. Прп этом в области II ОВ) за-внсилюстид,). (а ) соответствует практически прямая линия, проходящая через точку В д = дв, а-1 = а- ) и наклон которой [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...