Предварительные расчеты и эксперименты

На основании предварительных расчетов и экспериментов были подобраны параметры подшипников, обеспечивающих [c.205]

Расположение тензорезисторов и термопар на внутренней и наружной поверхностях колена выбиралось так, чтобы обеспечить получение эпюр меридиональных и кольцевых напряжений на поверхностях трубопровода. При этом учитывалось, что тепловой поток, как и усилия, передаваемые от присоединенных частей, может создавать поля температур и напряжений с нарушением симметрии относительно осевой плоскости колена. Точки расположения тензорезисторов в виде прямоугольной и треугольной розеток выбирались с учетом данных предварительных расчетов и экспериментов на малых моделях. Учитывались основные особенности характера напряженных состояний в колене общее напряженное состояние колена, вызываемое действием присоединенных частей при сравнительно медленно изменяющихся давлении и температуре (стационарные и медленно изме- [c.108]

ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ РАСЧЕТЫ И ЭКСПЕРИМЕНТЫ [c.173]

Приведенные выше данные расчетов и экспериментов позволяют сделать заключение о том, что резание металла, подвергнутого воздействию плазменной дуги, представляет собой внедрение режущего клина не просто в нагретый, а в нагретый предварительно напряженный и деформированный материал. Таким образом, при ПМО деформирование металла начинается еще до того, как он поступает в зону резания. [c.67]

Для проверки работоспособности предложенной методики проведены предварительные расчеты и сопоставление полученных результатов с экспериментом и данными других авторов. При этом варьировались следующие параметры [c.113]

Как показывают эксперименты и предварительные расчеты, распределение температуры по толщине пористой стенки описывается гладкой функцией и поэтому необходимая точность расчетов достигается первыми четырьмя членами ряда [c.158]

Другое дело, когда требуется рассчитать само оребрение, т. е. определить наиболее рациональную форму и размеры ребра. При этом в задачу расчета входит распределение температуры по ребру, количество снимаемого тепла, гидравлическое сопротивление, нес и стоимость оребренной поверхности нагрева. Кроме того, в зависимости от назначения ребристых поверхностей к ним обычно предъявляется ряд дополнительных требований. В одних случаях требуется, чтобы габариты теплообменника были минимальными, в других, чтобы минимальным был вес, в третьих, чтобы использование материала было наиболее эффективным и др. В полном объеме такая задача может быть разрешена только на основе эксперимента и то лишь в том случае, если заданы конкретные условия работы поверхности нагрева и предъявляемые к ней требования. Вместе с этим имеются и математические решения задачи. Правда, эти решения очень сложны, и возможны они лишь при целом ряде упрощающих предпосылок. Но несмотря на это, они ценны и с успехом могут быть использованы, хотя бы в предварительных расчетах, тем более, что при решении технических задач методика расчета может быть значительно упрощена. [c.285]

Расчет электрогидравлического усилителя на первом этапе проектирования может быть только приближенным. Данные, полученные в предварительном расчете, должны уточняться результатами конструктивных проработок и экспериментов и служить основанием для более точного расчета. [c.451]

Относительную скорость распространения трещины / С определяли по рис. 2.36 в зависимости от относительной длины скачка трещины 1а/1с- Существование данной зависимости было предварительно подтверждено результатами экспериментального измерения Ут р, полученными при испытаниях серии ДКБ-образцов с односторонней боковой канавкой. Для регистрации У. использовали датчики последовательного обрыва (см. рис. 2.35) в виде проволочных тензодатчиков на бумажной основе [105]. Датчики наклеивали на поверхность образца и подключали к блоку, генерирующему высокочастотные импульсы при их последовательном обрыве в момент прохождения распространяющейся трещины. Импульсы регистрировали катодным электронным осциллографом ОК-17М. При обработке осциллограмм устанавливали интервал времени между обрывами двух соседних датчиков, что позволило по известному расстоянию между ними рассчитывать скорость распространения трещины на различных участках ее траектории. Полученные данные подтвердили вывод о наличии в ДКБ-образцах участка, на котором трещина распространяется со стабильной скоростью, а соответствие результатов расчета [103] и эксперимента позволило в дальнейшем отказаться от ее непосредственного измерения. [c.76]

Значение коэффициента кинематической вязкости для заданного состава продуктов газификации, их температуры и давления можно определить на основании соответствующих экспериментов. Однако в предварительных расчетах можно при атмосферном давлении принимать значения от 3,3- 10 до 26- 10 м /с при изменении температуры от 200 до 1400° С. Причем с ростом температуры коэффициент кинематической вязкости увеличивается почти линейно. [c.116]

В большинстве случаев эксперименты по очистке следует проводить лишь тогда, когда экспериментатор располагает способами определения конечной чистоты. На практике предварительный расчет степени очистки при зонной плавке весьма затруднителен, так как реальные коэффициенты распределения хорошо не известны и всегда возможно загрязнение в самом процессе зонной плавки. Поэтому практически невозможно точно предсказать чистоту получаемого металла. Методы, используемые для определения степени чистоты конечного продукта, пригодны также для разработки оптимальной технологии очистки знание остаточного содержания примесей очень важно для дальнейшего повышения чистоты обрабатываемого материала. [c.438]

Эффект от проведения лабораторных работ и глубина усвоения всей аэродинамики возрастают, если такие работы носят исследовательский характер и в известной мере отражают практическую деятельность экспериментатора. Это учитывалось при изложении содержания лабораторных работ, а также общих сведений, в которых нашла отражение необходимая теоретическая информация и общая методика проведения работы. Правильной организации подготовки, проведения и обработки данных эксперимента помогут конкретные примеры, рассматриваемые в конце каждой лабораторной работы. Согласно общей теме работы студент должен под руководством преподавателя выбрать аэродинамическую установку, измерительные приборы, необходимые модели и материалы, наметить целесообразную форму бланков для записи экспериментальных данных, провести предварительные теоретические расчеты и, что очень важно, предусмотреть рациональные и безопасные условия проведения работы лишь после этого можно приступать к ее осуществлению. [c.4]

Сравнение удельных объемов и вычисление теплоты парообразования. Необходимо сравнить две изотермы изотерму, построенную по результатам эксперимента, и изотерму, рассчитанную по уравнению Ван-дер-Ваальса. Для расчета зависимости удельного объема от давления на изотерме для уравнения Ван-дер-Ваальса целесообразно воспользоваться программой № 1, предварительно введенной в ЭВМ. [c.152]

Торцовую диафрагму рассчитывают как отдельно стоящую плоскую конструкцию с учетом и без учета изгиба верхнего пояса. Оба расчета дали результаты, качественно согласующиеся с экспериментальными. В первом случае результаты эксперимента и расчета близки (рис. 2.79), во втором случае (шарнирное соединение в узлах) усилия в элементах фермы значительно больше экспериментальных (в верхнем поясе больше на 26%, в нижнем поясе и элементах решетки на 12—13%). Такой расчет, очевидно, может быть рекомендован для предварительного подбора или для контроля сечении бетона и армирования элементов диафрагм. [c.160]

Широкое развитие аналитических методов анализа и синтеза механизмов, применение современной вычислительной техники, стандартизация программ для синтеза различных механизмов значительно расширили возможности конструктора и позволили автоматизировать многие стадии проектирования. Однако в начале проектирования при разработке методики проведения эксперимента, предварительном контроле результатов моделирования и натурного эксперимента в ряде случаев удобно применять приближенные способы расчета. Эти способы обычно основаны на выделении основных критериев качества механизмов (гл. 5) и на использовании заранее рассчитанных или экспериментальных данных и зависимостей, представленных в виде таблиц и графиков. Простота и доступность таких методов способствуют их применению в тех случаях, когда из-за недостаточной изученности ряда условий работы данного механизма к точности его расчета не предъявляется высоких требований. [c.20]

Из приведенного выше следует, что при конструировании диска должна быть определена как статическая частота колебаний диска V, так и его динамическая частота va. В первом приближении это может быть сделано расчетом, методика которого дается в следующих параграфах. Если, однако, найденное расчетом число собственных колебаний близко к опасному, необходимо экспериментальное исследование диска. Хотя точность расчета является удовлетворительной для предварительного суждения о безопасности работы диска, однако авария диска влечет за собой столь тяжелые последствия, что, безусловно, в сомнительных случаях следует экспериментально проверить частоту колебаний, несмотря на сложность такого эксперимента. [c.271]

Предварительно коэффициент влагоудаления можно оценить расчетом по формулам для радиального смещения капель (см. гл. III). Многообразие факторов, влияющих на эффективность влагоулавливающих аппаратов (движение по стенкам, отражение капель и др.), не учитывается расчетными формулами. Поэтому для сравнительной оценки качества влагоулавливающих аппаратов необходим эксперимент. [c.218]

Сведения об испытаниях оболочек, нагруженных равномерным давлением на средней части, содержатся в работах [16.2, 16.10]. В работе [16.10] испытывались стальные оболочки с размерами R — 2S см, L = 91 см, h = 0,089 0,074 см. Давление создавалось воздухом на участке I = 12,7 см. Предварительно емкость заполнялась водой. Замеры деформаций показали, что окружные усилия в исходном состоянии примерно постоянны в нагруженной зоне и быстро (в узкой зоне) затухают по длине. Потеря устойчивости происходила хлопком без падения давления — с ростом прогибов давление увеличивалось. Вмятины образовались в основном в нагруженной зоне. При снятии нагрузки оболочки восстанавливали первоначальную форму. В эксперименте достигнуто хорошее соответствие с расчетом. [c.230]

Аналогичные расчеты и эксперименты были проделаны для образцов толщиной 4 мм (/ = 220 Гц) из стали 20X13(1) для предварительного растяжения до напряжений = 460 и = 600 МПа (табл. 22). Расчетные и экспериментальные данные исключительно хорошо согласуются при испытаниях на воздухе и совершенно не согласуются для испытаний в растворе морской соли. Это связано с тем, что неравновесное состояние структуры материала с остаточными напряжениями интенсифицирует электрохимические процессы и приводит к снижению экспериментального предела выносливости по сравнению с расчетным. [c.122]

Предварительные экономические расчеты и эксперименты показывают, что создание АСУТП ЛПД магниевых сплавов в сочетании с новыми средствами механизации и автоматизации позволит снизить брак отливок на 30—35% и повысить однородность их свойств повысить производительность труда на 35—40% с соответствующим снижением числа литейщиков улучшить условия труда литейщиков и тем самым существенно облегчить комплектование цеха рабочими увеличить на 25— 50% стойкость пресс-форм, что даст большую экономию в расходе высоколегированных дефицитных сталей снизить расход электроэнергии и топлива уменьшить простои оборудования. [c.169]

Регистрация искусственной анизотропии является очень чувствительным методом наблюдения напряжений, возникающих в прозрачных телах. Его с успехом применяют для наблюдения за напряжениями, возникающими в стеклянных изделиях (паянных и прессованных), охлаждение которых производилось недостаточно медленно. К сожалению, громадное большинство технически важных материалов непрозрачно (металлы), вследствие чего этот прием к ним непосредственно не приложим. Однако в последнее время получил довольно широкое распространение оптический метод исследования напряжений на искусственных моделях из прозрачных материалов (целлулоид, ксилонит и т. д.). Приготовляя из такого материала модель (обыкновенно уменьшенную) подлежащей исследованию детали, осуществляют нагрузку, имитирующую с соблюдением принципа подобия ту, которая имеет место в действительности, и по картине между скрещенными поляризаторами изучают возникающие напряжения, их распределение, зависимость от соотношения частей модели и т. д. Хотя приводимые выше эмпирические закономерности, связывающие измеренную величину По — и величину напряжения Р, позволяют в принципе по оптической картине заключить о численном распределении нагрузки по модели, однако практическое осуществление таких численных расчетов крайне затруднительно. Несмотря на ряд усовершенствований и в методике расчета, и в технике эксперимента, настоящий метод имеет главным образом качественное значение. Однако и в таком виде он дает в опытных руках довольно много, сильно сокращая предварительную работу по расчету новых конструкций. В настоящее время имеется уже обширная литература, посвященная применениям этого метода. [c.527]

ПИЮ участки многослойного металла и, следовательно, воздух в межслойных зазорах нагреваются. Данные расчетов и прямых экспериментов, выполненных на предварительно герметизированных образцах небольших размеров, т. е. в более жестких условиях, показали, что возникающее при этом избыточное давление воздуха (Ризб) в зазорах невелико (рис. 3). Однако даже при незначительном Ризб опасность образования пор и свищей резко возрастает. В наших опытах, когда заданное давление воздуха в зазорах обеспечивали с помощью постороннего пневмоисточника, поры в швах возникали при значениях Ризб, равных 3—4 10 МПа. Отметим, что сверление вблизи шва на небольшом расстоянии друг от друга так называемых перфорационных отверстий, соединяющих межслойные зазоры с атмосферой, устраняло поры. [c.171]

Таким образом, для нового теплоносителя достаточно знать его критическую тем.пературу и температуру илавления и хотя бы одну экспериментальную точку ПО вязкости для вычисления Лдэ. Отнесение этого теплоносителя к какой-либо группе можно сделать на основе его хи.ми-ческого строения по аналогии с описанным распределением веществ. Известную помощь в этом деле может оказать сравнение множителя Лдэ с величиной Л дипо уравнению (8). Если разница между ними невелика, то это косвенно подтверждает правильность произведенного выбора группы. В крайнем случае уравнение (8) может вообще заменить опытнее определение, например для очень токсичных, взрывоопасных или нестойких веществ. В заключение необходимо отметить, что предполагаемая точность порядка 10% недостаточна для физического определения вязкости и не может конкурировать с экспериментом, но ома вполне достаточна для предварительных расчетов по теплообмену, поскольку вязкость входит в соответствующие уравнения обычно в дробной степени. Кроме того, во многих случаях экспериментальные определения физ-параметров при высоких температурах вообще невозможны вследствие термического разложения изучаемой жидкости, особенно при тех достаточно длительных промежутках времени, которые необходимы для осуществления опыта. В то же время в процессе теплообмена текущая жидкость находится в контакте с нагретой стенкой часто столь малый промежуток времени, что не успевает разложиться, и в этом случае теплообмен определяется свойствами такого неизменного теплоносителя. При этом определение нужных физпараметров возможно только расчетным путем. [c.106]

Сравнение экспериментальных и расчетных значений усилий в болтах растягиваемых соединений показывает, что расчет по постоянной податливости удовлетворительно согласуется с экспериментом для жестких (толстых) фланцев, а также для податливых на изгиб фланцев при сильной предварительной затяжке и неболылой впешией нагрузке. [c.61]

Этот предварительный расчет был учтен при рассмотрении физиологических и психологических проблем искусственной силы тяжести, где при проведении исследований необходимо учитывать, что ее величина будет зависеть и от состояния вестибулярного анализатора. Исследование жизнедеятельности и процессов адаптации человека к длительному вращению было начато А. В. Лебединским с группой ученых [33]. На первых этапах большая часть исследований проводилась с враш,ениями, не превышающими по длительности одни—двое суток. В 1964 г. американский исследователь А. Грейбил провел двухнедельный эксперимент с непрерывным вращением при скорости 18 град/с. В 1965 г. этот л е исследователь с соавторами опубликовал результаты экспериментов по вращению со скоростью 60 град/с продолжительностью 12 сут. Р. Р. Галле и М. Д. Емельянов [12] в ходе ряда экспериментов по вращению испытуемых в течение семи суток установили наступление устойчивой адаптации к вращению со скоростью 10 град/с и частичное привыкание при скорости 40 град/с. [c.266]

В силу симметричности профиля (2.78) все собственные функции г (г) здесь распадаются на четные и нечетные по г. Поскольку и эксперименты, и предварительные расчеты показывают, что наиболее неустойчивыми всегда оказываются возмущения с четными я 5(г), то при расчете нейтральной кривой можно ограничиться лишь областью О г < оо и граничными условиями )(оо) ==-ф (оо) =0 и г (0) = ф "(0) =0 (впрочем, Сопруненко и Сил-кок рассчитали также и нейтральную кривую для нечетных ф(г)). Результаты, полученные разными авторами, оказались весьма близкими друг к другу, на рис. 2.21 воспроизводятся результаты наиболее детальных расчетов Силкока. Согласно этому рисунку,, при Ке->оо все возмущения с к<21Н оказываются неустойчивыми кроме того, с ростом Не область неустойчивых волновых чисел монотонно расширяется, так что увеличение вязкости может [c.119]

При вычислении калорических функций по данным теплоемкости при постоянной температуре Ср, полученным вблизи температуры мартенситного преврашения (при абсолютной температуре Т > Гмарт), мы учитывали только те эксперименты, где образец не охлаждался ниже этой температуры, т. е. интегрировались значения теплоемкости, относящиеся к кубической структуре металла. В области до температуры начала перехода мы выбирали эксперименты с образцами наиболее равновесной структуры (предварительно отожженными и максимально охлажденными в начале опыта), т. е. содержащими максимальное количество гексагональной фазы. В расчет вводилась теплота фазового перехода из одной кристаллической структуры в другую, отнесенная к 80° К для и 35° К для Ыа, с учетом количества превращенного металла. [c.136]

Для получения усредненного уравнения состояния этана составлены пять серий единых уравнений на основании наиболее достоверных опытных p, v, 7-данных, а также значений второго вириального коэффициента и данных о теплоемкости v При составлении всех уравнений использованы р, V, 7-данные, перечисленные в табл 3 2, и обеспечено удовлетворение правилу Максвелла. В большинстве экспериментальных работ значения температуры представлены в МПТШ-68 значения, указанные Михельсом и соавторами, скорректированы нами с целью приведения их к этой шкале Значения погрешностей р, V, 7-данных, принятые при расчете весов, указаны в табл. 3.2. Значения бр приняты памп на основании оценки погрешности эксперимента, выполненной в оригинальных работах, и результатов предварительных расчетов, проведенных для проверки согласованности дан- [c.34]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

При расчете погрешности необходимо иметь в виду, что. формулой (7.11) не учтены методические погрешности. Так, метод проведения эксперимента и формула (7.11), по которой рассчитывается теплоемкость по измеренным в опыте значениям, предполагают отсутствие тепловых потерь в калориметре и отсутствие изменения температуры воздуха при дросселировании его в калориметре (см. 6.3). Послед-. нее предположение выполняется достаточно строго, так как воздух при атмосферном давлении весьма близок по своим свойствам к идеальному газу, для которого дроссельный эффект равен нулю. При проведении же точных исследований с другими газами (особейно при повышенных давлениях) поправка на дросселирование должна быть определена в предварительном опыте с выключенным калориметрическим нагревателем (см. 6.3). [c.107]

Можно утверждать с уверенностью, что ни один из существующих теоретических подходов не позволяет определить прочность композиционного материала с точностью, достаточной для надел<ного проектирования. Более того, слабым местом ряда теорий является сложность получения исходных данных. В частности, необходимость проведения экспериментов при сложном напряженном состоянии. Расчеты по методу Пуппо и Эвенсена без расчета напряжений в отдельных слоях обеспечивают точность предсказания не хуже, чем другие подходы. В их теории композит рассматривается как сплошная среда, что позволяет не делать предположений об уравнениях состояния, исключает применение теории слоистых сред и ограничивает число предварительных механических испытаний. В большинстве случаев наблюдается приемлемое соответствие между экспериментальными и предсказанными диаграммами деформирования вплоть до разрушения, включая заметную нелинейность. [c.176]

Иногда можно обойтись без предварительной тарировки материала на тарировочных образцах, если исследуемую модель можно использовать и для тарировки (самотарируемая модель). Это возможно в тех случаях, когда из расчета или другого эксперимента известно напряженное состояние в какой-нибудь точке модели и измерен в ней порядок полосы интерференции. Если для тарировки используются результаты измерения с помощью другого экспериментального метода, то точность соответствия между порядком полос и напряжениями или деформациями, разумеется, не может быть выше точности, которую дает используемый экспериментальный метод. [c.83]

Как показали предварительные опыты [194], на первой стадии регенерации эффективное удаление ионов аммония достигается при Л1=14,б мл на 1 мл К.У-2. Поэтому эксперимент и расчет второй стадии регенерации раствором поваренной соли проводили на катионите, регенерированном указанным расходом морской воды. Расход. 1 н. раствора Na l был взят Л =1,05 экв/экв, или 2,13 мл на 1 мл КУ-2, как минимально возможный при одностадийной регенерации Na l. > [c.175]

При проектировании ртутно-водяной установки мощностью 10QQQ кет лаборатория бинарных циклов ЦКТИ не располагала никакими данными по конструированию и расчету ртутных насосов. Оставался единственный путь разработки конструкций и методики расчета ртутных насосов — проведение предварительных экспериментов и изготовление опытного образца ртутного насоса. [c.206]

К концу второго десятилетия XX столетия стал выпуклее процесс специализации экспериментаторов по признаку их интересов и мотивов, побуждающих исследования. Изучение температурных зависимостей параметров упругости является хорошим примером тенденции перехода к модельно-ориентированиым, специализированным исследованиям, которая все еще находится в стадии развития. Совершенствование паровых и газовых турбин, двигателей внутреннего сгорания и, теперь, космической техники с их требованиями работы в условиях всевозрастающих температур и давлений наталкивает одну из групп исследователей на экспериментальное изучение сложных металлических сплавов, температурные коэффициенты и внутренние демпфирующие свойства которых удовлетворяют требованиям технологического использования. Вторая группа с несколько меньшим интересом к собственно механике занималась исследованием температурной зависимости коэффициентов упругости монокристаллов с тем, чтобы сравнить результаты экспериментов с результатами расчета применительно к модели твердого тела при О К или получить численное значение волновой скорости для вычисления дебаевских температур и проверить предложенные в физике модели, описывающие удельную теплоемкость твердых тел. Третья группа стала проявлять интерес по меньшей мере к полуколичест-вениым данным, относящимся к модулям упругости при сдвиге в монокристаллах различных структур и предварительных историй [c.487]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...