Тарировка материала

Во всех рассмотренных методах необходима тарировка материала модели при условиях, отвечающих проводимому исследованию. Тарировку можно провести на самой исследуемой модели (само-тарировка). Если для тарировки используются специальные образцы, то они должны проходить ту же историю нагружения и изменения температуры, что и исследуемая модель. Это особенно важно при исследованиях по методу ползучести , так как результаты тарировки в этом случае зависят также от времени. [c.200]

Основной оптической характеристикой упругого материала для моделей является его оптическая постоянная, дающая напряжение, соответствующее одной полосе интерференции при толщине модели t = 1,0 см. Основные способы определения приведены в табл. III. 1. Прилагаемая при тарировке материала нагрузка не должна вызывать напряжений выше предела пропорциональности. [c.165]

Универсальное приспособление для тарировки материала с помощью круг-Фиг. 14. лых и квадратных образ- [c.414]

В этом методе весьма важно правильно измерить среднеинтегральную температуру Т, что, вообще говоря, связано с известными трудностями, так как там, где подводится (отводится) тепло, температура неизбежно распределена неравномерно. Для измерения среднеинтегральной температуры жидкости или газа либо организуют тщательное их перемешивание, либо (что чаще всего) измеряют температуру в нескольких точках поперечного сечения потока с по- следующим их осреднением. Еще более сложно эта задача решается в случае, когда тепло воспринимается твердым телом. В этом случае задачу осреднения температуры решают чаще всего путем специального выбора места расположе-.ния термопары — ее располагают в том месте, где температура наиболее близка или, в лучшем случае, равна среднеинтегральной температуре. Например, при линейном изменении температуры по толщине пластины, взятой в качестве тепловоспринимающего тела, термопару следует располагать в среднем сечении пластины. В случае произвольного расположения термопары при определении теплового потока либо отождествляют измеренную температуру с расчетной, предварительно приняв меры к уменьшению возможной погрешности из-за этого допущения (уменьшенные размеры тела, использование материала с высокой теплопроводностью), либо проводят предварительную тарировку всего устройства для измерения теплового потока. [c.273]

Rб Тарировка прибора по Я состоит в определении Rб. Для этого можно использовать эталонный материал. Если Яэ в рабочем диапазоне температур резко не изменяется, то можно проводить тарировку на двух образцах разной толщины. Получаем систему, аналогичную (4.5), ее решение дает [c.121]

Уравнять Rn и Rq можно по-разному увеличивать tn до значения q путем введения соответствующих наполнителей в компаунд при изготовлении пластины либо размещением по периферии пластины слоя теплопроводного материала такой толщины, чтобы эффективное R стало равным Rq, Оба варианта дали положительные результаты. Результаты тарировки блока с медной пластиной по периферии (рис. 5.18) обработаны в виде линейной зависимости (рис. 5.18,/) [c.123]

Для измерительного блока, в котором подобран материал пластины для выравнивания R и Rq и использована медная фольга как защитный слой блока, тарировка блока также оказалась линейной (рис. 5.18,2) [c.123]

Напряжение в центре диска уже было использовано нами в соотношениях (3.12) для проверки зависимости между оптическим эффектом и напряжениями при плоском напряженном состоянии. Для тарировки можно брать и напряжение в любой другой точке горизонтального диаметра. Если диск сделан из материала с малым модулем упругости, то лучше брать точку, расположенную посредине между центром диска и контуром, так как на напряжения в этой точке распределение контактных усилий по площадке влияет слабее, чем в центре. [c.80]

Хрупкое покрытие представляет собой тонкий слой материала, наносимый на поверхность исследуемой детали или модели как лак. Деформации, возникающие в исследуемой детали под действием нагрузки, передаются покрытию, в котором возникают напряжения, превышающие его предел прочности, так что покрытие растрескивается. Величину деформации, при которой в покрытии возникает трещина, можно определить тарировкой. По результатам тарировки получают количественные данные, характеризующие распределение напряжений в зонах образования трещин ). [c.215]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

Зависимость между показаниями прибора и измеряемой величиной устанавливается путем тарировки и приближенно путем расчета (см. табл.З). R — сопротивление датчика, Я и jx — модуль продольной упругости и коэффициент Пуассона материала детали F к — площадь и момент сопротивления поперечного сечения детали. дк ьр-мация по тензодатчикам. [c.508]

Тарировку покрытия производят на изгибаемых в виде консоли образцах прямоугольного сечения (например, размером 5 X 20 X 300 мм) из стали с высоким пределом упругости или из материала исследуемой детали или модели. [c.575]

В условиях тарировки глубина погружения термопары и распределение температуры по всей проволоке одни, а в условиях работы на экспериментальной установке— другие. Следствием этого будут различные величины дополнительных термо-э. д. с., обусловленных неоднородностью материала проволок. Это означает, что тарировка термопары в условиях экспериментальной установки исказится. Поэтому при использовании величин термо-э. д. с., полученных при тарировке, для определения температуры в условиях эксперимента будет неизбежно внесена ошибка, знак и величину которой не всегда можно определить. [c.103]

Авторами статьи разработана установка для определения температуры поверхности трения радиационным методом, свободная от перечисленных выше недостатков. Схема измерительного метода изображена на рис. 1. Образец i перемещается по поверхности диска 14 из материала, прозрачного для теплового излучения. Узел трения помещен в камеру, в которой имеется окно 2. Над камерой расположен датчик температуры 10 с приемником теплового излучения 9. Э. д. с. приемника подается на осциллограф 11, имеющий широкополосный усилитель постоянного тока, что обеспечивает практически безынерционное измерение энергии излучения. Тарировка измерительной системы осуществляется внесением в поле зрения датчика протарированной нагретой термопары, [c.20]

Компенсационную схему удобно использовать для тарировки датчика и при измерении на установившихся режимах течения исследуемого материала. [c.55]

О бразец в виде диска может быть И СПользова1Н для тарировки материала. Оптическую постоянную оо при этом определяют по формуле [c.74]

Иногда можно обойтись без предварительной тарировки материала на тарировочных образцах, если исследуемую модель можно использовать и для тарировки (самотарируемая модель). Это возможно в тех случаях, когда из расчета или другого эксперимента известно напряженное состояние в какой-нибудь точке модели и измерен в ней порядок полосы интерференции. Если для тарировки используются результаты измерения с помощью другого экспериментального метода, то точность соответствия между порядком полос и напряжениями или деформациями, разумеется, не может быть выше точности, которую дает используемый экспериментальный метод. [c.83]

Здесь El — модуль упругости при температуре t опыта Е — модуль упругости при температуре Т тарировки материала модели. На рис. 2 приведен график этой зависимости для органического стекла с "т — 2,85- 10 кПсм при Т = 2Г С (линия 1). [c.64]

Поскольку коэффициент концентрации на1гояжений (ККН) при растяжении обычно больше, чем при изгибе, и в связи с тем, что схема нагружения ободов НА в местах концентрации близка к растяжению, экспериментальное определение ККН в о дах целесообразно проводить методом фотоупругости на растянутых пластинах с отверстиями. В работе [313] модели изготавливали из оптически чувствительного материала на основе эпоксидного компаунда. Тарировку материала моделей с определением оптической постоянной материала проводили в специальном приспособлении на сжимаемом диске, для которого известно теоретическое распределение напряжений. Нагружение [c.515]

Это означает, что чувствительность определения АС, не говоря о краевом эффекте, не зависит от L. Это существенно упрощает процедуру испытаний, поскольку отпадает необходимость точного воспроизведения длины L для каждого образца с целью обеспечения одной и той же чувствительности тензометра. Тарировку можно проводить при комнатной температуре. Для низкотемпературных измерений нужно лишь ввести поправку на изменение диэлектрической постоянной. Это справедливо при условии сохранения постоянства отношения гз/ri с изменением температуры. Если оба цилиндра изготовлены из одного и того же материала, то изменение гг г минимально. Чувствительность датчика легко меняется в зависимостп от величины гг1г. Датчик мож- [c.388]

Согласно принятой методике необходимо измерить т. э. д. с. различных пар (всего 19 концов). Наибольщее значение имеют 37 комбинаций. Их можно разбить на три группы 1) четыре первичные термопарные комбинации [хромель — константан, хромель—алюмель, медь— константан и хромель — золото с 0,07 % (ат.) Fe] 2) семь комбинаций для тарировки, например константан — платина, и 3) двадцать две пары для сравнительной оценки материала, например константан — константан, полученного от разных поставщиков. [c.395]

Ниже при рассмотрении исследования моделей из вязкоупругих материалов будет показано еще одно преимущество тарировки на самой исследуемой модели. В линейно вязкоупругих материалах картина изохром изменяется со временем таким образом, что отношение порядков полос для любых двух точек в ноле наблюдения остается постоянным. Тарировка на специальных тариро-вочных образцах требует тщательного изучения изменения свойств материала во времени. Тарировка же на исследуемом образце автоматически исключает влияние времени. [c.86]

Тарировка. Описываемый метод требует проведения ряда тари-ровочных экспериментов. Существенно важно знать коэффициент усадки и оптическую постоянную материала по деформациям. Для полного анализа необходимо также знать модуль упругости материала модели и его оптическую постоянную но напряжениям. [c.338]

Характеристики покрытия. Постоянной покрытия 8рд5 (или при упругих деформациях = ЕЪр,,,,) называется деформация (или напряжение для материала исследуе5юй детали), при которой возникает трещина в покрытии в условии линейного напряженного состояния величина постоянной ер,,з (или ардз) определяется тарировкой покрытия. [c.573]

Тарировка датчика путем его перемещения с известной скоростью через кипящий слой (числа псевдоожижения й = 1- 5) показала, что сила сопротивления движению шарика пропорциональна плотности ожижаемого материала, линейно увеличивается с ростом скорости перемещения датчика и не зависит ни от скорости фильтрации, ни от высоты движения датчика над газораспределительной решеткой. [c.27]

Весьма аажяЬ, чтобы масштаб пружины не изменялся во времени, т. е. чтобы пружина была стабильна. В связи с этим при создании установки большое виимание должяо быть уделено выбору материала и изготовлению пружины. В процессе работы пружины неизменность ее тарировки должна периодически ко Нтролиро-ваться. [c.198]

Недостатки метода были устранены путем линеаризации криволинейной зависимости при помощи тарировки зонда, предназначенного для измерения температуры указанным методом, по температуре, измеренной по такому методу, показания которого можно принять за образцовые. В качестве термоприемников использовались три термопары типа ПР-30/6 с различными диаметрами спаев, сваренные по обычной технологии из проволоки диаметром 0,2 0,4 0,5 мм при этом отклонения корольков термопар от геометрической формы автоматически учитывались при тарировке зонда. Провода термопар помещались в алундовые соломки, которые крепились в водоохлаждаемом чехле (рис. 1). Тарировка производилась в камере печи в потоке продуктов полного сгорания природного газа (с равномерным полем параметров, не считая пристеночных слоев) при этом температуры стен и газа были различными. В качестве образцового прибора служила отсасывающая термопара из того же материала. Результаты тарировки обрабатывали в виде условных размеров. Всего проведено около 120 тарировочных опытов при различных температурах газового потока и окружающих поверхностей. Среднеквадратичная относительная погрешность определения температуры 1%. В нее входит также погрешность, вызванная колебаниями температуры газового потока вслед--. ТБие колебания расходов газа и воздуха, и приборная почетность. Тем не менее полученная точность вполне удовле- рительная для подобных измерений, [c.207]

Для вычисления напряжений в тен-зометрических моделях из материалов с низким модулем упругости по приращениям показаний тензодатчиков применяют коэффициент — постоянную тензодатчика, определяемую тарировкой на образце из материала модели при температуре М1]. Величина Стпри температуре Т эксперимента определяется тарировкой на балке равного сопротивления на изгиб (для возможности одновременной тарировки нескольких датчиков), выполненной из органического стекла с известной величиной модуля упругости при температуре Т для выборки из N тензодатчиков N = 10) [c.68]

Для расчета долговечности детали с трещиной необходимо знать коэффициент интенсивности напряжений. Однако лопатка довольно сложная деталь, и расчетов для нее в литературе нет. В данной работе использовали известный экспериментальный метод определения коэффициента интенсивности напряжений при изгибе 1105, 1061, Получали диаграмму скорость роста трещины — коэффициент интенсивности напряжений на образцах, для которых известна /С-тарировка. Затем измеряли скорость роста трещины в лопатке при известной нагрузке. На основании предположения о том, что скорость роста трещины одинакова при одинаковом коэс х зициенте интенсивности напряжений в образце и лопатке из одного материала, по зависимости скорость роста трещины — коэффициент интенсивности напряжений получали значение последнего в лопатке. На рис. 54, а, б представлены эскизы образца и лопатки, которые испытывали на вибростенде [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...