Общий случай давления двух тел

Сколько бы полостей не содержало пневматическое устройство, для каждой из них можно составить по два уравнения, характеризующих изменения в ней давления и температуры. Эти уравнения могут быть получены, как частные случаи, из уравнений, описывающих общий случай наполнения переменного объема (см. гл. 1 2). При этом Б зависимости от того, сообщаются ли полости непосредственно друг с другом или они отделены друг от друга движущимся поршнем, возможны следующие частные случаи 1) с1 = О (объем полости не изменяется, как это имеет место у встроенного резервуара 2) йО = О (т. е. отсутствует один или несколько членов уравнений (17) и (22), характеризующих расход воздуха). [c.285]

Имеются два общих случая импедансных методов, соответствующие двум типам акустической реактивности. В первом случае свойства среды определяются гибкостью (1//соС) или жесткостью (s/y o). В акустике используются оба термина гибкость и жесткость. Термин жесткость заимствован из машиностроения. Термин гибкость более удобен в акустике и будет использоваться Б этой книге, так как гибкость прямо пропорциональна емкости в эквивалентной схеме, в то время как жесткость связана с этой емкостью обратной пропорциональностью. В системах, управляемых гибкостью, предполагается, что среда действует как невесомая пружина, а звуковое давление создается сжатиями и растяжениями этой пружины. Во втором случае свойства среды определяются массой (/сот). Предполагается, что сама среда ведет себя как неупругая масса, а звуковое давление является результатом инерционности этой массы. Оба метода являются низкочастотными приближениями, но их можно распространить на более высокие частоты, если систему [c.63]

Потери энергии (напора) в местных сопротивлениях определяются формулой (6.16), в которой коэффициент См. выражаемый общей зависимостью (6.17), необходимо определять для каждого вида сопротивления. Теоретическое решение этой задачи сводится к нахождению законов распределения давления, т, е. числа Еи в формуле (6.16), и касательного напряжения (т. е. коэффициента трения Сд) по боковой поверхности Sq (см. рис. 6.8). Получить эти законы строго теоретически не удается даже для простейших конфигураций поверхности. Поэтому коэффициенты См, как правило, определяют экспериментально. Но для нескольких простых случаев, используя опытные данные о распределении давления по поверхности Sq и пренебрегая касательными напряжениями, удается получить расчетные формулы, вытекающие из уравнения Бернулли и закона количества движения. Имея общую зависимость (6.17), сделать это несложно. Рассмотрим два случая. [c.171]

Связь между парциальным давлением Р, газа и общим дав- лением р смеси может быть установлена следующим образом. Напишем для данного газа два уравнения состояния, из которых одно отвечает случаю, когда газ занимает при парциальном давлении Р весь объем V, а другое — случаю, когда газ при давлении р занимает парциальный объем ой [c.80]

Сила давления на подшипники P ,,a = --Nг, a. Из (/) можно сделать общий вывод если к оси быстрого гироскопа приложить пару сил, то гироскоп начинает вращаться с угловой скоростью, направленной по прямой, параллельной силам. Рассмотрим два случая. [c.221]

Процесс заполнения постоянного объема V из ресивера с постоянным давлением p в общем случае описывается уравнением с переменным показателем политропы. При этом возможны два крайних случая. Если процесс протекает относительно быстро, то теплообмен между воздухом и стенками объема не оказывает существенного влияния на время протекания процесса и его можно не учитывать. Тогда уравнение изменения состояния воздуха в объеме за период времени dt записывается в виде (374). [c.221]

Пусть два тела, массы которых равны и гПз, движутся прямолинейно и поступательно со скоростями VI и и., (фиг. 39). Если эти тела сталкиваются, то наблюдают явление удара. В течение весьма малого промежутка времени х сек. тела будут касаться друг друга в некоторой точке и будут давить друг на друга. Сила этого давления является ударной силой. Общая нормаль к поверхностям этих тел в точке их касания называется линией удара. Если скорости и Уз направлены по линии удара, то в этом случае удар называется прямым если линия удара проходит через центры тяжести Сх и Сз обоих тел, то удар называется центральным. На фиг. 39 изображён случай прямого центрального удара двух тел. Если обозначим скорости тел после удара через и 11-2, то в случае прямого центрального удара эти скорости будут направлены по линии удара. Величины зтих скоростей определяются по формулам [c.387]

Планер СК-9 предназначался для дальних полетов на буксире за самолетом и по сравнению с обычными спортивными и тренировочными планерами того времени имел более высокую нагрузку на крыло и увеличенный запас прочности. Конструктивной особенностью СК-9 было наличие трех багажных отсеков, расположенных между лонжеронами крыла непосредственно у центра тяжести планера одного в фюзеляже за кабиной пассажира и двух в центроплане у бортов фюзеляжа. Эти особенности делали СК-9 наиболее пригодным для переоборудования в летающую лабораторию по отладке и летным испытаниям ЖРД. Двигатель ОРМ-65, который должен был иметь регулируемую в полете тягу от 50 до 175 кгс, устанавливался на консольной раме, крепившейся к силовому шпангоуту, замыкавшему хвостовую часть фюзеляжа планера. Для защиты руля направления от выхлопной струи двигатель закрывался сверху металлическим козырьком, а нижняя часть руля направления обшивалась листом из нержавеющей стали. Три топливных бака емкостью по 20 л для питания двигателя располагались последовательно друг за другом в фюзеляже. В отсеке задней кабины для пассажира устанавливался бак с горючим (керосином), а в фюзеляжном багажном отсеке размещались два бака с окислителем (азотной кислотой). На случай негерметичности баков с окислителем они устанавливались в специальных дюралюминиевых ваннах, имевших слив за борт. Общий запас топлива на борту ракетного планера, равный 75 кг, обеспечивал непрерывную работу двигателя в течение 100 с. Компоненты топлива подавались в камеру сгорания двигателя по вытеснительной схеме — давлением сжатого воздуха из четырех баллонов емкостью по 5 л, расположенных в крыльевых багажных отсеках планера, по два баллона с каждой стороны фюзеляжа. [c.402]

Промышленные испытания пылеприемника-сепаратора позволили установить оптимальную для данного конкретного случая, с точки зрения уноса материала в аспирационную сеть, высоту щели h = 20 мм). Пылевые замеры показали, что общий унос материала в аспирационную сеть снизился при этом в два раза (с 39,7 до 20,15 кг/ч). Коэффициент местного сопротивления пылеприемника составил в среднем = 5 (отнесен к динамическому давлению в отсасывающем патрубке). Оптимальное разрежение в укрытии составляет 4-6 Па. [c.318]

Наиболее общий случай совершения работы термодинамической системой представлен на рис. 2.4,в. В этом случае пар совершает полезную работу в два этапа поднимая воду до уровня перелива (площадь I) и переливая ее в боковой резервуар (площадь II) на обоих этапах паром совершается также работа против давления окружающей среды, соответствующая незаштрихован-ной площади. Полная работа, совершаемая паром (работа изменения объема), равна [c.26]

Упрощенный анализ работы датчика, приведенный выше для измерения давления в плоскости фронта волны, т. е. без изменения площади электродов, можно использовать для анализа работы датчика при регистрации давления в плоскости, перпендикулярной к фронту волны с учетом деформации датчика в его плоскости. В этом случае процесс сжатия датчика под нагрузкой представим протекающим в два этапа изменение площади электродов вследствие деформации по двум направлениям в плоскости датчика (для общего случая неилоской волны) и сжатие диэлектрика при постоянной площади электродов. На нервом этапе емкость датчика меняется от Сдо до Сд, на втором этапе — от Сд до Сд". [c.192]

После этих примеров будут рассмотрены два более общих случая хрупковязкого разрушения растянутого стержня и изотропной тонкостенной трубы, нагруженной внутренним давлением. [c.50]

Методы расчета, предложенные в [Л. 155, 184, 222], основываются на преобразованном уравнении количества движения и полуэмнирическом методе расчета турбулентного пограничного слоя в несжимаемой жидкости, разработанном Е. К. Маскелем. В Л. 222] рассмотрено два случая обтекание газом теплоизолированной стенки и стенки с постоянной температурой. Расчетный метод [Л. 184] охватывает наиболее общий случай произвольный градиент давления во внешнем потоке и теплообмен на обтекаемой поверхности. [c.469]

Так как источники и стоки энергии связаны с разными компонентами плазмы, а скорости переноса процессов для электронов и ионов отличаются на порядки величины, то значения Т. к. ir. Т,. и Т,- могут сильно отличаться друг от друга. В частично ионизованной плазме обычно совпадает с темп-рой тяжёлых частиц (атомов и молекул), Исключение составляет случай, когда массы тяжелых частиц сильно различаются, В газовом разряде, напр., осн, источником энергии является джоулев нагрев электронов, затем энергия передаётся тяжёлым частицам и выносится на стенки и электроды. При низких давлениях, когда теп-лоперенос эффективен, Т, обычно превьциает темп-ру нейтральных частиц Тft на два порядка, С ростом давления значения Т, к, п. в разряде сближаются и в пределе устанавливается локальное термодинамич. равновесие, характеризующееся общей темп-рой. [c.64]

ЭФФУЗИЯ (от лат. effusio—выливание) — медленное истечение газов через малые отверстия. Различают два случая Э. 1) Диаметр отверстия мал по сравнению со ср. длиной свободного пробега молекул (давление газа в сосуде очень мало). В этом случае имеет место молекулярное истечение, при к-ром столкновения между молекулами не играют роли. При этом общая масса газа, вытекающая за единицу времени через отверстие. [c.646]

СлЬдует заметить, что Троутон неправ, утверждая, что два сдвига действуют под прямым углом друг к другу . Их горизонталь-ные проекции находятся под прямым углом друг к другу, но не. они сами, так как плоскости, в которых действуют сдвиги, образуют угол, который больше 90° . Троутон продолжает В первой стадии, стадии приложения растягивающей силы, эффекты, производимые напряженным состоянием, на которое разложено общее, будут состоять из деформации всестороннего расширения и сдвигающей деформации. Течение может быть только следствием последней, так что непрерывное удлинение стержня происходит благодаря ей. Ничего подобного не происходит п]эи всестороннем напряжении, которое может иметь эффект только в начальной стадии . То есть, если материал сжимаем, а это, вообще говоря, так и есть, тогда гидростатическое напряжение будет изменять только его плотность сразу же после приложения всестороннего давления, и это все, что может произвести гидростатическое напряжение оно не будет оказывать влияния на течение. Непрерывное действие каждого сдвига вызовет соответствующее течение, описываемое для каждого случая уравнением т = Tiy, где % — касательное напряжение, т) —коэффициент вязкости, а у —скорость изменения направления любой материальной линии в плоскости сдвига, нормальной к касательному напряжению (см. рис. V. 1, а). Это, однако, заключает два предположения, которые не выражены явно во-первых, предположение о том, что наложение гидростатического давления или растяжения не влияет на величину коэффициента вязкости. Это верно только приближенно. Во-вторых, следует Заметить, что уравнение (I, е) определяет г для случая только одного простого сдвига, тогда как в этом случае имеется два сдвига, накладываемых один на другой. Но осложнение со- [c.100]

Относящаяся к этому случаю силовая схема изображена на рис. 6.3, б. В общем случае система является статически неопреде 1имой, так как содержит четыре неизвестные реакции, а мы располагаем только тремя уравнениями равновесия (при заданном угле а нельзя найти силы трения и нормальные давления). Однако в критическом состоянии силы трения пропорциональны соответствующим нормальным давлениям, и это позволяет решить задачу. Для этого состояния имеем два уравнения для сил трения [c.97]

Пример. Возьмем два одинаковых громкоговорителя из предыдущего примера и поставим их один над другим. Так как они имеют общее номинальное звуковое давление вдвое больше, чем один, то дальность действия можно увеличить вдвое, т. е. /=100. Эксцер[триситет диаграммы направленности в вертикальной плоскости для сдвоенного громкоговорителя вычисляется по следующей формуле бв2= V1—(1—е в1)/4, где ев 1 — эксцентриситет для однночно-го громкоговорителя. Поэтому для нашего случая евг= V1 —(1—0,772)/4 = 0,95. [c.226]

Задача об определении напряжений и деформаций в упругом твердом теле под действием данных массовых сил и при заданных поверхностных силах, или при условии, что под действием этих последних поверхность тела принимает заданную форму, приводится к аналитической задаче об определении функций, выражающих проекции смещения. Эти функции должны удовлетворять всем диференциальным уравнениям равновесия в каждой точке внутри тела, а также некоторым условиям на его поверхности. Методы, предложенные для интегрирования этих уравнений, распадаются на два класса. Методы одного из этих дбух классов состоят в том, что сначала разыскиваются частные решения для того чтобы удовлетворить граничным условиям, решение представляют в виде конечного или бесконечного ряда, состоящего из частных решений. Частные решения обычно могут быть выражены через гармонические функции. Этот метод решения можно рассматривать, как обобщение разложения по сферическим функциям или обобщение тригонометрических рядов. Методы второго класса состоят в том, что искомую величину выражают в виде определенного интеграла, элементы которого имеют особые точки, распределенные по поверхности или объему, тот тип решения является обобщением методов, которые Грин ввел в теорию потенциала. К моменту открытия общих уравнений теории упругости, метод рядов был уже применен к астрономическим, акустический проблемам и к проблемам теплопроводности ), а метод решений, имеющих особые точки, еще не был изобретен ). Ламе и Клапейрон ) первые применили метод разложения в ряд к проблемам равновесия упругих твердых тел. Они рассматривали случай тела, ограниченного бесконечной плоскбстЬю и находящегося под давлением, распределенным по какому-либо вакону. Позже Ламе °) рассматривал проблему тела, ограниченного сферической поверхностью и деформируемого данными повер ностными силами. Задача а распределении напряжений в полупространстве, ограниченном плоскостью, в основном совпадает с проблемой передачи внутрь тела действия силы, при- [c.28]

В связи с теорией продольных колебаний возникает важная проблема удара. Когда два тела сталкиваются, каждое из них приходит в состояние внутренних колебаний в свое время, повидимому, надеялись, что разрешение задачи о колебаниях двух стержней, возникающих вследствие их продольного столкновения, может пролить свет ка законы удара. Пуассон первый приступил к разрешению проблемы с этой точки зрения. Его метод интегрирования в тригонометрических рядах чрезвычайно осложняет получение общих выводов вследствие досадной ошибки в анализе, он пришел к парадоксальному заключению, что два стержня из одвого и того же материала и с одинаковым сечением не могут отделиться друг от друга, если только их длины ие равны между собою. Сен-Венан ш) исследовал эту проблему, решая уравнение колебаний при помощи произвольных функций и получил некоторые результаты, наиболее важные из которых относятся к продолжительности удара и к существованию коэфициента восстановления для совершенно упругих тел 11 ). Эта теория не подтверкдается экспериментами. Поправка, предложенная Фохтом 1 ), будучи разработана до конца, также мало улучииет дело. Таким образом попытка свести проблему удара к колебаниям, повидимому, должна быть оставлена. Гораздо более успешной была теория Герца ), основанная иа решении проблемы, которую мы назвали проблемой передачи силы. Герц исследовал независимо частный случай этой проблемы, относящийся к давлению двух тел друг на друга. Он предложил рассматривать деформацию как местный статический эффект, который постепенно возникает и убывает. Он нашел способы определения продолжительности удара, а также величины и формы тех частей поверхностей, которые приходят в соприкосновение. Согласие этой теории с экспериментами оказалось удовлетворительным. [c.38]

И Рг—изменения свободной энергии при первичной и вторичной реакциях. Термодинамически необходимо условие 1>0. Наоборот, м. б. и положительным и отрицательным, соответственно чему все С. р. могут быть разделены на два класса I класс— г>0, когда индуцирующее влияние первого процесса сказывается только на скорости достижения равновесия вторичной реакции И класс—Е,<0, когда вторичная реакция частично усваивает свободную энергию первичной реакции и смещает свое состояние равновесия относительно того, к-рое задается параметрами системы (<°, давлением и пр.). До сих пор с достоверностью не найдено ни одной пары чисто химич. С. р., к-рые протекали бы по написанной общей схеме. Можно впрочем указать ряд случаев сопряжения химич. и физич. процессов, подпадающих под эту схему, напр, появление электронной эмиссии при превращении активного азота в нормальную форму на металлич. поверхностях первичный ЗГакт. вторичный Ме- Ме +0 сюда же, с известной оговоркой, можно отнести случаи сенсибилизированной диссоциации, например Hg - Hg (первичный) или Хе - Хе (первичный) и Нг->2Н (вторичный). Типичная химич. индукция известна в более частной форме, именно когда один из компонентов сопряженного процесса является общим для первичной и вторичной реакций (напр. С). Применительно к этому типичному случаю химич. индукции была установлена номенклатура [ ] компонент А, общий для обоих процессов, на- [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...