Основные уравнения теплового расчета

ОСНОВНОЕ УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА КОНДЕНСАТОРОВ [c.12]

Уравнение (31) вместе с уравнениями (26) и (18) являются основными уравнениями теплового расчета. Выпишем их все вместе в обгцем виде [c.240]

ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА [c.46]

Основные уравнения теплового расчета 47 [c.47]

Основные уравнения теплового расчета рекуперативных теплообменников. Рассмотрим рекуператор, в котором потоки более нагретого и менее нагретого теплоносителей направлены параллельно друг другу в одну и ту же сторону (рис. 11.2). Такую схему организации потоков называют прямоточной. Если параллельные друг ДРУ У потоки направлены в противоположные стороны (рис. 11.3), то схему включе- [c.336]

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ И УРАВНЕНИЯ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА [c.442]

I. Основные положения теплового расчета. Тепловой расчет теплообменного аппарата может быть конструкторским, целью которого является определение площади поверхности теплообмена, и поверочным, при котором устанавливается режим работы аппарата и определяются конечные температуры теплоносителей. В обоих случаях основными расчетными уравнениями являются [c.246]

Основные уравнения для расчета газовой ступени и их преоб разование для ЭВМ. Алгоритм теплового расчета газовой ступени ПГУ, используемый в программе расчета на ЭВМ, включает основные формулы методики расчета парогазовых установок и высоконапорных парогенераторов (на основе нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов), преобразованные следующим образом. [c.224]

Основной задачей теплового расчета испарительной установки является определение необходимого расхода греющего пара при заданной паропроизводительности. Формула для определения количества дистиллята X, которое можно получить с одного килограмма греющего пара, выводится из уравнения теплового баланса испарителя рис. 7-2 [c.142]

В основу расчета теплообменников положены два основных уравнения теплового баланса и теплопередачи. [c.202]

Основными уравнениями для расчета конвективных поверхностей нагрева являются уравнения теплопередачи (252) и теплового баланса (253). [c.305]

При проектировании новых аппаратов целые теплового расчета является определение поверхности теплообмена, а если последняя известна, то целью расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей. Основными расчетными уравнениями теплообмена при стационарном режиме являются уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса. [c.486]

Рассмотрим основы теплового расчета рекуперативного теплообменника. Заметим, что основные положения этого расчета сохраняются и для теплообменных аппаратов других типов. Тепловой расчет теплообменного аппарата может быть проектным, целью которого является определение площади поверхности теплообмена, и поверочным, в результате которого при известной поверхности нагрева определяются количество передаваемой теплоты и конечные температуры теплоносителей. В обоих случаях основными расчетными уравнениями являются [c.243]

Выражение (19-12) является вторым основным уравнением при тепловом расчете теплообменных аппаратов и называется уравнением теплопередачи. [c.444]

Тепловой расчет является основным среди других видов расчетов и дает для них необходимые данные. Оп проводится на основании уравнений теплового баланса и уравнения теплопередачи после выбора принципиальной тепловой схемы. [c.176]

Тепловой расчет топочной камеры базируется на двух основных уравнениях баланса тепла в топочной камере и теплопередачи. По первому уравнению находится количество тепла, передаваемое радиационным поверхностям в топке [c.63]

Общие дифференциальные уравнения диффузионного и теплового пограничных слоев известны, но для данного конкретного случая (двухкомпонентная газовая смесь с фазовыми превращениями) они достаточно сложны [32, 51]. Сделанные упрощения дифференциальных уравнений пограничного слоя имеют своей целью усилить роль основного эффекта при расчетах взаимосвязанных процессов тепло- и массообмена между газом и жидкостью и в то же время по возмол<ности в наибольшей мере учесть второстепенные. Как видно из уравнений (1-10), (1-18), основным результатом таких упрощений является возможность представить линейным распределение потенциалов переноса массы и энергии в пограничных слоях за счет осреднения некоторых физических параметров в пределах слоя. Этот результат есть следствие особенностей рассматриваемых процессов, включая невысокие относительные скорости фаз, небольшие разности потенциалов переноса, а также специфическое для двухкомпонентных смесей равенство абсолютных значений градиентов концентраций компонентов, градиентов их парциальных энтальпий (Я , Яг) и парциальных давлений. [c.30]

Если при турбулентном течении скорость потока с,- принимать за среднюю, на которую накладывается колебание скорости с., то мы должны знать о колебаниях с, и д и об их зависимости от условий в иоле потока, чтобы действительно иметь возможность образовать статически средние значения скоростей в такой форме, в какой они встречаются в формуле (307). Эти сведения дает теория турбулентности, применение которой в теории и тепловых расчетах турбин в настоящее время назрело. Не касаясь пока положений указанной теории, все же можно из написанных выше основных уравнений потока сделать существенные выводы, о чем будет сказано далее. [c.171]

Вторую подсистему в основном составляют линейные уравнения теплового и материального балансов для определения расходов отбираемого пара. Матрица этой подсистемы имеет большое количество нулей, поэтому для ее решения эффективны итеративные методы, в частности метод простой итерации. Погрешность итеративных методов не должна превосходить 0,031 кг/с по расходу и 0,4 кДж/кг по энтальпии. В целях экономии оперативной памяти целесообразно коэффициенты каждого уравнения каждый раз подсчитывать при обращении к его решению, а не держать постоянно в памяти при решении всей подсистемы. При вышерассмотренном расчете значения к. п. д. большинства отсеков не подсчитываются, а извлекаются из массива исходной информации. [c.30]

В монографии излагается приближенный метод расчета процессов теплопроводности, основанный на предварительном исключении из соответствующих дифференциальных уравнений теплового баланса одной или нескольких независимых переменных (например, пространственных координат). Этим методом решены задачи с граничными условиями первого, второго, третьего и четвертого рода, т. е. все основные задачи теории теплопроводности (в том числе рассмотрены процессы распространения теплоты в телах сложной конфигурации, а также в телах, где имеет место изменение агрегатного состояния вещества). Особенностью метода является его исключительная простота (при решении задач приходится использовать лишь хорошо известные табличные интегралы). [c.2]

Задача. В гл. 4, содержащей обсуждение методов расчета и рекомендации, 5 был в основном посвящен методике расчета тепловых, а не массовых потоков. Указывалось на то, что обычно внимание концентрируется на тепловом потоке в соседней фазе д"ь, а также на отсутствии результирующего массопереноса во многих прикладных задачах. Полученное уравнение (4-51) выражает пропорциональность теплового потока L-поверхности разности G- и 5-энтальпий. [c.214]

Основные уравнения для теплового расчета конденсатора [c.107]

Подшипники скольжения должны работать со смазочным материалом. Наилучшие условия для работы подшипников создаются при жидкостной смазке, когда осуществляется полное разделение трущихся поверхностей жидким смазочным материалом. При граничной смазке трение и износ определяются свойствами поверхностей и свойствами смазочного материала, отличными от объемных. При полужидкостной смазке частично осуществляется жидкостная смазка. Основной расчет подшипников скольжения — это расчет минимальной толщины масляного слоя, который при установившемся режиме работы должен обеспечивать жидкостную смазку. Тепловые расчеты проводят для определения рабочих температур подшипника. В ряде случаев проверяют подшипник на виброустойчивость путем решения дифференциальных уравнений гидродинамики [3]. Расчеты по критерию износостойкости из-за сложности пока не нашли широкого применения [17]. [c.465]

Цель теплового расчета — определение площади теплопередающей поверхности в соответствии с основным уравнением теплопередачи [c.212]

Несмотря на это, а также громоздкость и некоторую погрешность вследствие принятых допущений, метод И. А. Тищенко имеет большое методическое значение. В этом методе рассмотрена и решена система уравнений теплового и материального балансов. Совместное решение систем уравнений, описывающих процессы во всех аппаратах, — основной методический прием, который следует использовать при совершенствовании методов расчета установившихся [c.115]

В заключение необходимо отметить, что основные разделы методов расчета МВУ недостаточно увязаны между собой уравнения теплового и материального баланса решаются независимо от уравнений теплопередачи, которые используются на последующих этапах расчета. В то же время условия теплообмена в аппаратах МВУ существенно влияют на тепловую нагрузку (производительность) аппаратов и температурный режим. И, наоборот, тепловая нагрузка и температурный режим в значительной степени определяют коэффициенты теплопередачи аппаратов. Вследствие этого приходится производить громоздкие расчеты методом последовательных приближений. [c.128]

На основе этой системы уравнений можно производить как проектные, так и поверочные расчеты. Изменяются только задаваемые и определяемые величины, поэтому деление тепловых расчетов выпарных установок на проектные и поверочные — условно. Основные величины, задаваемые в системе уравнений и определяемые на основе ее решения, при проектном и поверочном расчете представлены в табл. 8 [c.133]

В большинстве случаев теплообмен можно с достаточной для практических расчетов точностью рассматривать как процесс, протекающий при постоянном давлении (р = onst). Исходя из этого положения, для установившегося теплового режима, можно написать следующие основные уравнения [c.219]

Целью теплового расчета теплообменного аппарата при его конструировании является определение площади поверхности теплообмена, необходимой для обеспечения заданного теплового потока. При тепловом расчете аппаратов основными расчетными уравнениями являются уравнение теплового баланса (34.1) или (34.2) н уравнение теплопередачи (34.7). Для решения этих уравнений надо определить коэффициент теплопередачи k и сред гелогарифмически11 температурный напор для чего вначале выбирают скорость и направленне движения жидкостей и их распределение в аппарате, тип поверхности теплообмена и затем производят предварительную компановку поверхности теплообмена. [c.416]

Тепловой расчет теплообме1шнка состоит в совместном решении следующих основных уравнений [c.164]

При выбранном значении из уравнения (194) олределяется величина Промежуточная, температура пока исключенная из расчета, находится в дальнейшем из уравнений теплового баланса основного бойлера или охладителя конденсата. Последнее имеет вид [c.178]

Система уравнений (7-349)— (7-353) позволяет определить все основные параметры электрической модели. Сравнение этих зависимостей с основными уравнениями проектирования моделей в случае параболического уравнения теплопроводности уравнения (7-84), (7-81), (7-74)] показывает, что при моделировании высокоинтенсивных тепловых процессов добавляются два новых соотношения для определения индуктивностей (7-352) и (7-353). Методика проектирования электричеоких моделей аналогична ранее рассмотренной. Система уравнений проектирования (7-349) — (7-353) используется для расчета установочных параметров электрической модели. [c.293]

Одной из важнейших областей применения полученных зависимостей является тепловой расчет сверхзвуковых сопл. При этом уравнение (11-37) следует видои менить в соответствии с результатами гл. 13. Однако основной фактор, оказывающий влияние на теплоотдачу в потоке сжимаемого газа, — изменение плотности внешнего течения вдоль обтекаемой поверхности — уже принят во внимание посредством использования в интегральном уравнении энергии массовой скорости G = u p. Поскольку G представляет собой массовый расход, отнесенный к площади поперечного сечения потока, этот параметр очень удобен при расчете сопл. Так как G имеет максимальное значение в горловине сопла, а St = = alG ), или a=G St, очевидно, и теплоотдача в области горловины максимальна. С ростом числа Рейнольдса вдоль сопла число Стантона согласно уравнению (11-37) падает. Поэтому максимальное значение коэффициента теплоотдачи обычно наблюдается непосредственно перед горловиной сопла. [c.301]

Анализ простых тепловых схем АЭС позволяет выявить основные закономерности оптимизации их параметров. Простые тепловые схемы АЭС с ограниченной (например, двухступенчатой) регенерацией отражают основные особенности паротурбинных установок на насыщенном паре внешняя сепарация влаги, паровой промежуточный перегрев свежим и отборным naipoM (рис. 5.19). Приняты подогреватели регенерации смешивающего типа. Сложность расчета такой схемы обусловлена вводом в систему регенерации влаги из сепаратора и конденсата греющего пара (дренажа) из паровых промежуточных перегревателей. Расчет такой схемы следует производить, используя в качестве определяющей долю расхода пара через промежуточные перегреватели Оп.п. Из уравнений теплового баланса подо-гревателей получают выражение для расходов пара на них в виде линейных функций ашм-Подставляя эти выражения в уравнение для Оп.п, определяют значение ап.п в зависимости от параметров схемы, после чего находят доли отборов пара, отводимой из сепаратора влаги, пропуска пара в конденсатор ак. [c.68]

В противоположность этой методике методика ВТИ—ЭНИНа которая рекомендуется в нормативном методе [56 ] для расчета суммарного теплообмена в двухкамерных топках, требует предварительного определения средней эффективной температуры факела 7 ф и температуры поверхности слоя золовых отложений на экранах Тзл. в отличие от методики ЦКТИ основная расчетная зависимость не является здесь эмпирической. Она представляет собой формулу Стефана—Больцмана, в соответствии с которой определяется количество теплоты, переданной топочной средой экранным поверхностям нагрева в процессе радиационного теплообмена между ними. Уравнение радиационного теплообмена дополняется при этом уравнением теплового баланса топочной камеры и зависимостями для определения температур Гф и Тзл. [c.166]

Horo характера вихревой области. Окончательные суждения по этому вопросу можно будет высказать только после накопления достаточного количества опытных данных. Это замечание следует отнести не только к методу определения R t.o, но и ко всей методике расчета теплообмена в вихревой области. Если в дальнейшем предложенная методика расчета получит дополнительное количественное подтверждение, то ее можно будет распространить и на любые условия течения жидкости, когда в непосредственной близости от поверхности тела образуется стационарное вихревое течение. Расчет теплообмена в этом случае сводится к определению интенсивности вихря методами гидродинамики и решению уравнений теплового пограничного слоя с законом изменения скорости на внешней границе пограничного слоя, определяемым интенсивностью вихря. Если подтвердится основная идея расчета, то его можно распространить и на более сложные граничные условия с учетом влияния неизотермичности, поперечного потока вещества, химических реакций и т. п. [c.176]

Тепловой расчет рекуперативвых аппаратов непрерывного действия. Основной рабочий режим для этих аппаратов — это установившийся тепловой режим. Для расчета аппарата по методу среднего температурного напора используют уравнение теплопередачи [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...