Основное уравнение теплового баланса

ОСНОВНОЕ УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА [c.35]

В основу расчета теплообменников положены два основных уравнения теплового баланса и теплопередачи. [c.202]

Из основных уравнений теплового баланса и теплопередачи [c.128]

Это основное уравнение теплового баланса котлоагрегата. В нем слева и справа — количества тепла в единицу времени. [c.158]

При проектировании новых аппаратов целые теплового расчета является определение поверхности теплообмена, а если последняя известна, то целью расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей. Основными расчетными уравнениями теплообмена при стационарном режиме являются уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса. [c.486]

Для учета основного влияния диссоциации в пограничном слое вместо температур используются энтальпии и вводятся некоторые эффективные значения локальных коэффициентов теплоотдачи а и температур адиабатной поверхнос-сти (температур восстановления Т ст )- При этом в уравнениях теплового баланса для граничных узлов сетки плотность теплового потока ( ст) определяется следующим выражением [c.267]

Тепловой расчет является основным среди других видов расчетов и дает для них необходимые данные. Оп проводится на основании уравнений теплового баланса и уравнения теплопередачи после выбора принципиальной тепловой схемы. [c.176]

Для поверхностных теплообменников основными расчётными формулами служат уравнения теплового баланса [c.124]

Расчетно-экспериментальный метод основывается на анализе двух основных составляющих уравнения теплового баланса, а именно количества теплоты, переданной капельным потоком воздуху в результате тепло- н массообмена, и количества теплоты, выносимой воздухом. [c.34]

Установим основные соотношения между приведенными величинами. Уравнение теплового баланса турбогенератора, характеризующее превращение тепла в электроэнергию в турбогенераторе, имеет вид [c.33]

Дренаж, смешиваясь с основным конденсатом, добавочно повышает его температуру, приближая, таким образом, этот процесс более чем в других схемах к процессу подогрева в смешивающем подогревателе, почему эта схема наиболее экономична в тепловом отношении среди схем с поверхностными подогревателями. Уравнения теплового баланса подогревателя ЛГ 3 низкого давления и смешения конденсата турбины и дренажа после этого подогревателя имеют вид [c.127]

Совместное уравнение теплового баланса основного бойлера и охладителя конденсата имеет вид [c.178]

Уравнение теплового баланса основного бои- зависимости от или по урав- [c.227]

Совместное уравнение теплового баланса основного и водоводяного бойлеров [c.231]

В монографии излагается приближенный метод расчета процессов теплопроводности, основанный на предварительном исключении из соответствующих дифференциальных уравнений теплового баланса одной или нескольких независимых переменных (например, пространственных координат). Этим методом решены задачи с граничными условиями первого, второго, третьего и четвертого рода, т. е. все основные задачи теории теплопроводности (в том числе рассмотрены процессы распространения теплоты в телах сложной конфигурации, а также в телах, где имеет место изменение агрегатного состояния вещества). Особенностью метода является его исключительная простота (при решении задач приходится использовать лишь хорошо известные табличные интегралы). [c.2]

Большинство исследователей при обработке опытных данных по коэффициентам теплоотдачи обычно определяют его из уравнения теплового баланса. Принимая, что в стационарных условиях все тепло, поступающее в стенку со стороны основного газового потока, расходуется на нагревание подаваемого газа от начальной температуры T a до температуры поверхности стенки Tw, имеем [c.375]

Для построения обобщенной характеристики температуру масла определяют из уравнения теплового баланса при нескольких произвольно выбранных значениях величин относительного эксцентриситета, от которых зависят основные параметры, характеризующие работу подшипника. [c.474]

Основные особенности процессов движения и тепломассопереноса в реагирующих смесях газов лежат в термодинамической или, точнее, в термохимической области. Рассмотрим вывод уравнения теплового баланса движущейся смеси газов и уравнений диффузии отдельных ее компонент. [c.695]

Основные свойства пограничного слоя, позволяющие упростить правую часть уравнения теплового баланса, по отношению к дополнительным членам еще не приняты во внимание. Прежде чем произвести эти упрощения,, сделаем во второй строке тождественное преобразование [c.697]

Основной задачей теплового расчета испарительной установки является определение необходимого расхода греющего пара при заданной паропроизводительности. Формула для определения количества дистиллята X, которое можно получить с одного килограмма греющего пара, выводится из уравнения теплового баланса испарителя рис. 7-2 [c.142]

Решение. Из уравнений теплового баланса для основного и пикового подогревателей получим формулы для определения расходов пара [c.209]

В таком случае количество греющего пара, необходимое для основных подогревателей, определяется из следующего уравнения теплового баланса [c.125]

Основным этапом расчета является составление и решение уравнений материального баланса потоков пара, питательной и добавочной воды и уравнений теплового баланса различных подогревателей, имеющихся в схеме станции, и затем составление и решение энергетических уравнений турбогенераторов, [c.131]

Первым основным уравнением для теплового расчета теплообменных аппаратов является уравнение теплового баланса [c.46]

В обоих случаях основными расчетными уравнениями служат уравнение теплового баланса [c.266]

Температуру газов перед турбиной можно определить по данным теплового расчета двигателя из уравнения теплового баланса по тем-, пературе выпускных газов Гр. Величина Гр зависит в основном от параметров газа в конце процесса расширения, от коэффициента избытка воздуха а, давления в ресивере, теплообмена в выпускном тракте и других факторов. Точно определить температуру Гр газа трудно, поэтому ее находят по приближенной зависимости без учета работы газов в цилиндре во время выпуска и гидравлических потерь в выпускных органах [c.329]

Теплообмен между потоком нагретого воздуха и пористой стенкой при вдуве охлаждающего воздуха в турбулентный пограничный слой исследовался теоретически и экспериментально в ряде работ. Большинство исследователей при обработке опытных данных коэффициент теплообмена определяют из уравнения теплового баланса. Обычно принимают, что в стационарных условиях обтекания все тепло, поступающее в стенку со стороны основного газового потока, расходуется на нагревание подаваемого газа от температуры, с которой он подведен к пористой стенке, до температуры обтекаемой поверхности стенки. В этом случае тепловой поток выражается уравнением [c.527]

Исходя из предположения, что все количество тепла, получаемое стенкой от основного потока, идет на нагревание вдуваемого газа от Т г до Т в, можно написать уравнение теплового баланса для 1 лг площади пористой стенки [c.533]

Ко второй группе методов проверки тормозов по нагреву относятся методы расчета, основанные на составлении упрощенного уравнения теплового баланса. Эти методы, использующие большое количество различных допущений, существенно изменяющих картину физических процессов нагрева и охлаждения тормозов, дают значительное расхождение расчетной величины температуры нагрева с действительной величиной. Основным допущением является принятие температуры, одинаковой для всего исследуемого тела, в то время как в действительности температура различных точек тормозного шкива существенно различна. Метод основан на сравнении количества тепла, образующегося при торможении, и количества тепла, отдаваемого в окружающую среду излучением и конвекцией. При установившемся тепловом состоянии все тепло, создаваемое при торможении, отдается в окружающую среду излучением и конвекцией. При этом количество тепла, излучаемое в окружающую среду [c.369]

Кратко рассмотрим попытки аналитического решения задачи. Они основаны на использовании ряда упрощений реального процесса. Поэтому естественно, что получаемые результаты в основном носят качественный и частный характер. Так, Тиен [Л. 282] для взвесей с концентрацией, не превышающей единицу, при Re>10, Bi< l, для движения в круглой трубе при граничном условии < ст = onst и при отсутствии лучистого теплопереноса использует уравнение теплового баланса для частиц -и упрощенное уравнение энергии несущей среды [c.198]

Уравнению переноса теплоты можно придать вид уравнения теплового баланса. На основном участке трубы, т. е. при х поперечная составляющая скорости гЮг = 0 если к тому же пренебречь производной д Т1дх , то [c.455]

Целью теплового расчета теплообменного аппарата при его конструировании является определение площади поверхности теплообмена, необходимой для обеспечения заданного теплового потока. При тепловом расчете аппаратов основными расчетными уравнениями являются уравнение теплового баланса (34.1) или (34.2) н уравнение теплопередачи (34.7). Для решения этих уравнений надо определить коэффициент теплопередачи k и сред гелогарифмически11 температурный напор для чего вначале выбирают скорость и направленне движения жидкостей и их распределение в аппарате, тип поверхности теплообмена и затем производят предварительную компановку поверхности теплообмена. [c.416]

Как показывают многочисленные опытные данные, в топках больших размеров при горизонтальном расположении горелок максимальная температура факела пламени обычно наблюдается на уровне расположения горелочных устройств. В этой связи при постановке задачи о температуре газов на выходе из топки можно в первом приближении ограничиться рассмотрением одномерной схемы процесса, которая предполагает, что основное тепловыделение в топке происходит на уровне расположения горелок (Яг = Ямакс), где, как уже упоминалось выше, наблюдается также максимальная температура факела пламени 0макс В рассматриваемых условиях, при мгновенном сгорании топлива на уровне расположения горелок, обозначая через Н текущую радиационную поверхность нагрева, можно записать уравнение теплового баланса элементарного слоя пламени в виде [c.202]

Н. Н. Терентьева, которая была получена из анализа работы большого числа брызгальных бассейнов сравнительно малой производительности, оборудованных соплами конструкций Юни-Спрей и Спреко . Используя теоретическую зависимость коэффициентов тепло- и массоотдачи, данные лабораторных исследований по гранулометрическому составу капель и введя допущение его идентичности для различных конструкций разбрызгивающих устройств, Н. Н. Терентьев с помощью уравнения теплового баланса получил в виде номограммы зависимость температуры охлажденной воды от основных гидроаэро-термических характеристик водного и воздушного потоков. При этом не учитывались габариты факела разбрызгивания, производительность и компоновка единичных разбрызгивателей, параметры воздушного потока в области бассейна и на выходе из него, ориентация брызгального бассейна по отношению к направлению ветра. [c.25]

При выбранном значении из уравнения (194) олределяется величина Промежуточная, температура пока исключенная из расчета, находится в дальнейшем из уравнений теплового баланса основного бойлера или охладителя конденсата. Последнее имеет вид [c.178]

Для испытания системы байпасирования пара были организованы специальные измерения температур и давлений пара по тракту вторичного перегревателя. Использовались также штатные измерения по котлу и турбине. Опыты проводились при нагрузке блока 140 Мет и отключенных подогревателях высокого давления. При разных положениях переключающих секторов байпасных клапанов в установившихся режимах агрегата фиксировались температуры пара по тракту вторичного перегрева. В процессе обработки опытных данных коэффициент байпаса определялся из уравнения теплового баланса смешения потоков основного и байпасируемого пара по формуле [c.187]

Температурные статические характеристики. В табл. 6-3 представлены результаты обработки ряда опытов, характеризующие работу вторичного перегревателя корпуса А при различных установившихся рен имах. Всего было проведено 17 таких опытов при нагрузках блока от 150 до 95 Мет на природном газе и от 143 до 200 Мет на мазуте. Температуры и теплосодержания пара, коэффициенты байпасирования, температуры дымовых газов усреднены по сторонам корпуса. Коэффициенты байпасирования определялись из уравнения теплового баланса смешения основного и байпасируемого потоков пара. [c.225]

В последующих работах вдув газа также рассматривается как источник тепла [Л. 42, 235], причем задача упрощается допущением о том, что газы основного и вдуваемого потоков полностью смещиваются в пограничном слое и приобретают температуру стенки Те. Принимается, что масса вдуваемого газа поступает в пограничный слой на пластине. При этом предположении используется уравнение теплового баланса для определения средней температуры в пограничном слое (она равна адиабатной температуре стенки Те). [c.396]

В результате интегрирования уравнения теплового баланса при указанных допущениях В. А. Резчиковым и автором получена расчетная формула для определения продолжительности процесса (до допустимой температуры нагрева зерна О, которая для такого термолабильного материала, как зерно, является основным технологическим показателем) [c.67]

Анализ простых тепловых схем АЭС позволяет выявить основные закономерности оптимизации их параметров. Простые тепловые схемы АЭС с ограниченной (например, двухступенчатой) регенерацией отражают основные особенности паротурбинных установок на насыщенном паре внешняя сепарация влаги, паровой промежуточный перегрев свежим и отборным naipoM (рис. 5.19). Приняты подогреватели регенерации смешивающего типа. Сложность расчета такой схемы обусловлена вводом в систему регенерации влаги из сепаратора и конденсата греющего пара (дренажа) из паровых промежуточных перегревателей. Расчет такой схемы следует производить, используя в качестве определяющей долю расхода пара через промежуточные перегреватели Оп.п. Из уравнений теплового баланса подо-гревателей получают выражение для расходов пара на них в виде линейных функций ашм-Подставляя эти выражения в уравнение для Оп.п, определяют значение ап.п в зависимости от параметров схемы, после чего находят доли отборов пара, отводимой из сепаратора влаги, пропуска пара в конденсатор ак. [c.68]

Для определения основных параметров движения виброустановки, движение которой возбуждается пневмопоршневым приводом, приходится решать совместно систему дифференциальных уравнений движения механической части, уравнение теплового баланса полости и уравнение состояния воздуха. Так как возможны различные случаи, рассмотрим наиболее общий случай одновременного нанолнения воздухом и истечения воздуха из полости переменного объема с учетом теплообмена с окружающей средой и утечек. Пусть из бесконечно большого объема, давление и температуру воздуха в котором можно считать постоянными (например, из магистрали), поступает сжатый воздух в количестве е в полость переменного объема V (рис. [c.299]

В противоположность этой методике методика ВТИ—ЭНИНа которая рекомендуется в нормативном методе [56 ] для расчета суммарного теплообмена в двухкамерных топках, требует предварительного определения средней эффективной температуры факела 7 ф и температуры поверхности слоя золовых отложений на экранах Тзл. в отличие от методики ЦКТИ основная расчетная зависимость не является здесь эмпирической. Она представляет собой формулу Стефана—Больцмана, в соответствии с которой определяется количество теплоты, переданной топочной средой экранным поверхностям нагрева в процессе радиационного теплообмена между ними. Уравнение радиационного теплообмена дополняется при этом уравнением теплового баланса топочной камеры и зависимостями для определения температур Гф и Тзл. [c.166]

Считаем своим долгом отметить, что подобное положение давно было высказано проф. Рикардо, мы же старались подтвердить это теоретически и дать способ для расчета, не требующий угадывания значений щ (коэффициент наполнения), П2, и Ti, как это делалось до сих пор. С другой стороны, за основное уравнение расчета принималось до сих пор уравнение сгорания, тогда как, собственно говоря, только уравнение теплового баланса есть единственное вполне точное уравнение, справедливое для всякого процесса. Индикаторный коэффициент полезного действия может быть найден и без помощи уравнения сгорания, если известно П2 или, по крайней мере, границы, в которых меняется этот показатель. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...