Методика Б (Методика

Эпюрой крутящих моментов называется диаграмма, изображающая изменение крутящего момента по длине вала (рис. 132, б). Методика построения эпюр крутящих моментов сводится к следующему. По ранее установленному правилу определяют величину и знак крутящего момента для характерных участков вала. Проводят горизонтальную прямую 00, именуемую нулевой линией эпюры крутящих моментов. От нулевой линии в выбранном масштабе откладывают ординаты, изображающие величины крутящих моментов положительные — вверх, отрицательные — вниз. Ломаная [c.190]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Несколько более сложен расчет тангенса угла диэлектрических потерь tg б. Методика измерений и расчетные формулы зависят от Применяемых средств измерений. Если установка или прибор позволяют непосредственно отсчитывать значение тангенса угла диэлектрических потерь, то tg б рассчитывают, как и при измерении е, но результатам двух измерений по формуле [c.91]

Б. Методика обработки экспериментальных данных при кручении, изгибе и растяжении-сжатии при ар>500 МН/м (50 кгс мм ) [c.83]

З.б. Методика и измерительная техника неразрушающих испытаний [c.131]

Разложение ударной вязкости по методике Б. А. Дроздовского [c.21]

По упрощенной методике Б. М. Равича [c.42]

Методика проведения испытаний материалов на усталость регламентирована ГОСТ 25.502—79. Для определения предела выносливости испытывают не менее 15 образцов. Каждый образец испытывают только на одном уровне напряжений — до разрушения или до базового числа циклов. По результатам испытаний отдельных образцов строят диаграммы усталости в координатах максимальное напряжение — число циклов (рис. 2.19, а). Иногда диаграммы усталости строят в полулогарифмических или логарифмических координатах (рис. 2.19, б). [c.47]

Рис. 99. Горячие трещины в многопроходном аустенитном шве, обнаруженные при испытаниях изгибом на ребро (а) и по обычной методике (б)

По изложенной методике проводились исследования на модели экрана в масштабе 1 11 (рис. 3, а), заполненной трансформаторным маслом, а также на модели шахты и экрана реактора в масштабе 1 5,2, заполненной водой (рис. 3, б). Основные собственные частоты (соответствующие одной полуволне деформации в продольном направлении) обеих моделей [c.154]

В случае радиального обжатия (рис. 2 а, б), зависимость критического давления от угла <=х имеет экстремальный характер. Для жестко защемленной оболочки с относительной толщиной 0,1 (рис. 2 а) экстремум-максимум находится при Ы 60°, а для шарнирно опертой - при Ы s 75°. Для оболочки с 0,01 экстремум-максимум находится при U 75°. Характер влияния малых отклонений образующей от прямолинейной формы на критические значения нагрузки для различным образом армированных оболочек изучался с помощью методики [ б], Я Отклонение образующей формировалось путем задания в функции продольной координаты малых возмущений радиуса параллели цилиндрической оболочки вида [c.8]

Целью испытаний с определением КРТ являлась разработка методики, позволяющей измерять значение б непосредственно по смещению ножей, прикрепленных к образцу. Только недавно стала понятна необходимость фиксирования начала роста трещины и определения значения б,-. Вследствие того что б,- дает заниженную оценку пластичности у вершины трещины по сравнению с б ,ах. все еще идет дискуссия о том, какая из двух цифр является более важной для практики. Между значениями б , полученными на образцах с усталостными трещинами, и бп,ах. измеренными на образцах с прорезями, существует десятикратная разница. Последние значения довольно успешно использовались для прогнозирования поведения конструкций в условиях эксплуатации. (Эти предсказания, однако, были основаны на экспериментальных тарировках с использованием больших плит с прорезями, и зачастую в них вкрадывались те же ошибки, что и для случаев небольших образцов с прорезями [7].) Для правильного сравнения б и б ах необходимо изучить рост вязкой трещины до достижения максимальной нагрузки. Некоторые стороны этой проблемы сходны с решением задачи разрушения образцов промежуточной толщины, испытываемых на вязкость разрушения (гл. V, раздел 6). [c.152]

На рис. 6.4.4,б представлено полученное расчетным путем распределение давления по поверхности выбранной модели, обтекаемой сверхзвуковым потоком с числом Моо= = 2,5 и статическим давлением = 0,033 кгс/см (0,324 10 Па). Расчет проведен по методике, изложенной в 6.6. Перед точкой отрыва А образуется пограничный слой, толщина которого б = 7,45 мм. Примем VjlV = 0,9, а высоту щели для вдува h = = 0,5 мм. Нормальное Y и осевое X усилия на единицу ширины пластины, возникающие в результате отрыва пограничного слоя, определяются следующим образом [c.410]

Злочевский А. Б. Методика построения диаграмм деформирования с помощью измерений миниатюрными тензорезисторами. — Завод, лаб., 1969, 35, № 4, с. 494—496. [c.196]

Коррозионное растрескивание стали ЗОХГСА в компонентах коксового газа. Исследовалась сталь марки ЗОХГСА состава, %, С 0,32, 51 1,02, Мп 0,92, Сг 1,03, N1 0,15, Си 0,20, 5 0,025, Р 0,019 в термообработанном состоянии по режиму нормализация с 950 °С и отпуск при 590—610 °С. Механические свойства (на образцах, применявшихся для испытания на коррозионное растрескивание) = 730 760 МПа, <Тв = 860-ь890 МПа, б., = 7н-Ц,5 %, Ц = = 38,0—47,0 %. Образгсы вырезались поперек проката, как это имеет место в практике при изготовлении лопаток. Размер и форма образцов, испытательная ячейка, установка, способ создания растягивающих усилий, методика эксперимента приведены в работе [35]. Растягивающие усилия равнялись 0,95а,,. [c.20]

По методике Б. А. Дроздовского [44], можно на вибраторе получить исходную трещину заданной глубины (1 мм) и сократить количество образцов. Если для получения завИт симости Ар от глубины трещины по методу Отани требуется не менее трех экспериментальных точек, то в данном методе для определения Ар достаточно одного образца. К недостат- [c.36]

Как показывают экспериментальные носледования, форма вершины выреза существенно влияет на концентрацию напряжений. РассМ атриваемая методика позволяет выбрать оптимальную форму вершины, обеспечивающую наименьшую концентрацию напряжений. Для этого нужно испытать несколько моделей с различными формами вершины и выбрать ту, для которой концентрация напряжений наименьшая. Проиллюстрируем это на примере щелевых вырезов (рис. 2.26). Вдоль контура выреза с круговой вершиной (см. рис. 2.25) напряжения распределены весьма неравно-мерно. Концентрацию напряжений можно снизить, выполнив, например, вершину выреза эллиптической (см. рис. 2.23, б). При отношениях длин полуосей эллипса dj , близких к единице, в эллиптическом вырезе, как и в круговом, возникает точка концентрации напряжений в середине выреза (рис. 2.26, а). При больших значениях dj появляются две точки концентрации вблизи краев вершины (рис. 2.26, в). При некотором соотношении die напряжения вдоль вершины распределены равномерно (см. рис. 2.26, б), поскольку вдоль большей части вершины располагается полоса од- [c.51]

Каплун А.Б. Методика оценки параметров чфвщиноетойкости строительных материалов. - Изв.вузов tep."Строит, и арх-ра," [c.118]

Рис. 2.23. Схема многоимпульсной Д-ме-тодики (а). и ДЕ,t-методики (б) оценки склонности поверхностного слоя сплава к реорганизации

Методика построения амплитудно-частотных ] (ju)) и фазо-частот-ных arg Fg (/ d) характеристик для различных [значений амплитуды гармонического возмущающего момента Л/в.а при наличии люфта в механической передаче отличается от обычной методики построения подобных характеристик линейной системы (когда люфт отсутствует), поскольку в выражения частотных характеристик Y jm) входит коэффициент гармонической линеаризации < з(ба), зависящий от амплитуды Оа угла б( ). Поэтому для построения амплитудно-частотных (/ю) и фазо-частотных argy, (/(й) характеристик необходимо предварительно располагать с действом характеристик б (/ю) для различных значений возмущающего момента Мъ (). Методика построения этих характеристик списана при рассмотрении порядка построения частотных характеристик Уд(/ш) и [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...