Тугоплавкие сплавы длительной

Результаты испытаний в кипящем натрии при естественной конвекции показали хорошую сопротивляемость при длительном воздействии ( 5000 час.) тугоплавкого сплава на основе ниобия (с добавкой 1% Zr), а также молибдена и тантала при температурах 1100—1200° С. Чистый ниобий в тех же условиях оказывается менее устойчивым к воздействию натрия (межкристал-литная коррозия на глубину 0,15 мм). [c.293]

При сравнительно более высокой плотности композиционные материалы в 5 раз прочнее, чем обычные жаропрочные сплавы. Длительная прочность за 1000 ч композиции W — Hf — С составляет 414 МН/м (42 кгс/мм ), что почти в 9 раз выше, чем у жаропрочного сплава, если не учитывать плотность материала. Прочность композиционного материала также выгодно отличается от прочности направленно закристаллизованных эвтектик. Лучшие значения удельной прочности при 1090° С для композиций, упрочненных тугоплавкой проволокой [22], превосходят более чем в 2 раза значения, известные для направленно закристаллизованных эвтектик. [c.268]

Рис. 1. Длительная прочность (100 час.) тугоплавких сплавов при различных температурах i[I], (ТД-никель—никель—

Разбирая процесс кристаллизации твердого раствора по диаграмме, приведенной на рис. 96, мы видели, что состав твердого раствора и жидкости изменяется непрерывно. Ранее выделившиеся кристаллы более богаты тугоплавким компонентом, чем образовавшиеся позднее при меньшей температуре. Твердая фаза в процессе равновесной кристаллизации должна быть все время однородной, поэтому предполагается, что процесс выравнивания состава твердой фазы (путем диффузии) не будет отставать от процесса кристаллизации. Однако обычно при кристаллизации твердых растворов первые кристаллы имеют более высокую концентрацию тугоплавкого компонента, чем последующие. Вследствие этого ось первого порядка дендрита содержит больше тугоплавкого компонента, чем ось второго порядка, и т. д. Междендритные пространства, кристаллизовавшиеся последними, содержат наибольшее количество легкоплавкого компонента, и поэтому они самые легкоплавкие. Описанное явление носит название дендритной ликвации. Состояние дендритной ликвации является неравновесным, неоднородный раствор имеет более высокий уровень свободной энергии, чем однородный. При длительном нагреве сплава дендритная ликвация может быть в большей или меньшей степени устранена диффузией, которая выравнивает концентрацию во всех кристаллах. [c.138]

Таблица 3.46. Длительная прочность сплавов на основе тугоплавких металлов и композиционных материалов на никелевой матрице [3,14,24]

Наряду с определением свойств длительной прочности вольфрамовых проволок в [38] проведены металлографические исследования, испытания микротвердости и измерения пластичности разрушенных проволочных образцов. Обнаружена корреляция между рекристаллизацией вольфрамовой проволоки (между 982 II 1093 °С) и изменениями, наблюдаемыми в значениях долговечности выше этих температур. Основной результат исследований состоял в том, что свойства длительной прочности вольфрамовой проволоки оказались лучше известных данных, полученных для других форм вольфрама, других тугоплавких металлов и жаропрочных сплавов. [c.277]

Предварительные исследования по совместимости показали, что между волокном и матрицей в тугоплавких армированных волокнами жаропрочных сплавах возникают реакции легирования [50]. Также показано, что если реакции легирования возникают между матрицей и волокном, то свойства композита улучшаются. В результате был осуществлен ряд исследований для подбора пар материалов волокно — матрица, наиболее совместимых друг с другом. В [51] исследованы свойства длительной прочности при повышенных температурах (1093 и 1204 °С) для четырех проволок Т7М (молибден, 0,5% Т1, 0,08% 2г, 0,015% С) ЗВ (вольфрам, 3% рения) КР (вольфрам, 1% тория) и 21808 (промышленный вольфрам). Обнаружено, что проволоки 21808 и ЗВ были более совместимы с исследованными никелевыми сплавами, чем проволоки NF или Т2М. Овойства длительной прочности проволок в отсутствие материала матрицы были такие- же. [c.277]

ВОЛОК. Образцы для испытаний диаметром 0,25 дюйма содержали 13 или 20% объема волокон и были составлены из четырех или пяти параллельных проволок (каждая диаметром 0,05 дюйм). По-видимому, проволоки из сплава вольфрам — 5% рения обладают более хорошими свойствами по сравнению с другими тугоплавкими. металлами. Если построить графики удельной длительной прочности для различных материалов (рис. 26), то видно, что только комбинация с вольфрамом, к которому добавлено 5% рения, дает существенное улучшение свойств композита. [c.305]

Сплавы на основе тугоплавких металлов имеют лучшие свойства для работы в качестве жаропрочных материалов (имеют более высокую длительную прочность, лучше сопротивляются ползучести), чем основные металлы. На рис. 4.84 даны некоторые механические характеристики жаропрочных сплавов. [c.329]

Рис. 3. Зависимость предела длительной прочности деформированных тугоплавких металлов и сплавов от температуры

Хром и его некоторые сплавы используют в качестве защитного покрытия деталей из тугоплавких металлов, сталей и сплавов. Например, известно, что при длительной работе деталей в окислительной атмосфере наблюдается обеднение жаропрочных сплавов хромом, что понижает коррозионную стойкость, прочность и пластичность. Хромирование производят термовакуумным распылением металла, диффузионно, электролизом. Электролитическое хромирование может понижать усталостную прочность защищаемого металла. Для предотвращения этого детали рекомендуется предварительно подвергать поверхностному наклепу. [c.425]

Пресс-формы для горячего прессования тугоплавких металлов и сплавов из УУКМ обладают высокой прочностью (в 5 - 10 раз выше, чем у графита), термостабильностью, высоким сопротивлением к термическому удару, малой массой, химической инертностью, способностью быстро охлаждаться и более длительным сроком эксплуатации. [c.165]

Эвтектические композиции, изготовленные путем направленной кристаллизации, обладают потенциально более высокими значениями отношения длительной прочности к плотности, чем обычные жаропрочные сплавы, и более низкими значениями, чем композиционные материалы на основе жаропрочных сплавов, армированных тугоплавкой проволокой. Кроме того, последние имеют то преимущество, что позволяют получать контролируемую и регулируемую прочность в различных направлениях. Возможность изменения количества и ориентации волокон независимо от того, является ли упрочняющая фаза волокнистой или имеет пластинчатую форму, служит дополнительным преимуществом этих композиций по сравнению с естественными эвтектическими композициями. [c.238]

Матрица действует как связующий материал, позволяющий геометрическому ряду волокон работать как конструкционному элементу. Матрица также выдерживает часть растягивающей нагрузки и оказывает сопротивление разрушению под действием напряжений сдвига при высокой служебной температуре и обеспечивает вязкость и пластичность. Требования к прочности матрицы изменяются в зависимости от служебной температуры. При температурах 1090° С и выше матрица из жаропрочного сплава вносит очень малый вклад в предел прочности или предел длительной прочности, по сравнению с вкладом тугоплавких волокон. Материалы матрицы, разрабатываемые для этих высоких температур, должны обладать достаточно высокой прочностью при сдвиге, чтобы дать возможность волокнам выдерживать нагрузку. Сопротивление сдвигу матрицы должно быть достаточно высоким, для обеспечения отношения 5 1 или 10 1 между длиной волокон, используемых в композиции, и их критической длиной. При температурах 1090° С и ниже прочность матрицы может быть существенной. Более прочная матрица позволяет снизить объемное содержание волокна, требуемое для достижения необходимой прочности детали. [c.261]

Рис. 15. Удельная длительная прочность (за 1000 ч) композиций из жаропрочного сплава и тугоплавкой проволоки (в км). Приведены композиции, содержащие 70 об. % упрочняющего компонента

Длительная 1000-часовая прочность при температуре 1090° С композиции жаропрочный сплав — вольфрамовое волокно более чем в 4 раза превосходит длительную прочность обычных жаропрочных сплавов и более чем в 2 раза длительную прочность эвтектических сплавов, получаемых методом направленной кристаллизации. Возможно дальнейшее повышение прочности композиций жаропрочные сплавы — тугоплавкая проволока с целью увеличения их преимуществ. Потенциально достижимые значения прочности этих систем при использовании проволок с покрытиями диффузионными барьерами могут в 4—6 раз превосходить значения прочности (с учетом плотности материала) эвтектических сплавов при 1090° С. [c.274]

Для повышения длительной прочности на поверхность проволоки наносят методом напыления тонкие (4 - 12 мкм) барьерные покрытия, например, из карбидов титана и гафния, оксидов алюминия и гафния. Это увеличивает рабочие температуры и срок службы жаропрочных сплавов. Недостатком наполнителя из тугоплавких металлов является их высокая плотность. [c.450]

Измерение высоких температур связано с трудностями, обусловленными большими скоростями процессов диффузии, окисления, изменения кристаллической структуры и т. п. Поэтому только платина и ее сплавы с металлами платиновой группы пригодны для длительной эксплуатации в окислительных средах. При этом платина проявляет склонность к выделению из сплавов в виде летучей окиси, которая в определенных условиях восстанавливается до платины. При длительной эксплуатации восстановленная платина образует нитевидные кристаллы, которые могут шунтировать электроды термопары, снижая ее показания. Для инертной среды и вакуума применяются различные тугоплавкие металлы и их сплавы. [c.252]

Для долговечности более 1 ч термоциклирование приводит к разупрочнению сплава по сравнению с испытаниями в изотермических условиях, причем степень этого разупрочнения существенно зависит от характера температурного цикла и длительности испытаний и значительно возрастает с увеличением числа ступеней в температурном цикле и термоциклических нагружений. При температуре, превышающей рекристаллиза-дионную, пластичность тугоплавких сплавов значительно повышается, и в деформационных процессах превалирующую роль [c.71]

Наряду с Электр оду говым методом плавки получает все большее применение электронно-лучевой способ, основанный на использовании тепловой энергии торможения электронов при бомбардировке в вакууме расплавляемого металла. Этот метод позволяет длительно выдержийать и дегазировать ванну жидкого металла в высоком вакууме при заданном перегреве, переплавлять скрап и производить дошихтовку непосредственно в процессе плавки, обеспечивая возможность выплавки прецизионных тугоплавких сплавов [3]. Схема плавильнозаливочной установки приведена на рис. 3. [c.189]

При диффузионной сварке соединение образуется в ре зультате взаимной диффузии атомов в поверхностных слоях контак тирующих материалов, находящихся в твердом состоянии. Температура нагрева при сварке несколько выше или ниже температурь рекристаллизации более легкоплавкового материала. Диффузионную сварку в большинстве случаев выполняют в вакууме, однако она возможна в атмосфере инертных защитных газов. Свариваемые за готовки 3 (рис. 5.45) устанавливают внутри охлаждаемой металлической камеры 2, в которой создается вакуум 133(l(H-f-10" ) Па, и нагревают с помощью вольфрамового или молибденового нагревателя или индуктора ТВЧ 4 (5 — к вакуум1юму насосу 6 — к высокочастотному генератору).Может быть исиользоваитакже и электронный луч, позволяющий нагревать заготовки с eui,e более высокими скоростями, чем при использовании ТЕ Ч. Электронный луч применяют для нагрева тугоплавких металлов и сплавов. После тогй как достигнута требуемая температура, к заготовкам прикладывают с помощью механического /, гидравлического или пневматического устройства небольшое сжимающее давление (1—20 МПа) в течение 5—20 мин. Такая длительная выдержка увеличивает площадь контакта между предварительно очищенными свариваемыми поверхностями заготовок. Время нагрева определяется родом свариваемого металла, размерами и конфигурациями заготовок. [c.226]

Покрытие, полученное напылением термореагирующего N1— А1-порошка НА67, обладает комплексом свойств, обеспечивающих его успешное применение в теплонапряженных конструкциях [1]. При длительной эксплуатации таких конструкций существенное влияние на работоспособность покрытия начинают оказывать диффузионные процессы в слое покрытия и на границе его с подложкой, как это имеет место, например, при эксплуатации алитированных слоев. В ряде случаев это может приводить к изменению прочностных характеристик основного материала (подложки) [2]. Известен опыт торможения диффузионных процессов в напыленном покрытии из алюминидов никеля за счет введения в его состав фосфора [3]. Однако присутствие фосфора в покрытии, напыленном на жаропрочные материалы, по-видимому, неприемлемо. Более перспективным представляется введение в состав покрытия тугоплавких металлов, входящих в состав жаропрочных никелевых сплавов. [c.112]

В системах с ограниченной растворимостью образуются связи второго типа. Обратимся к композиту никель — вольфрам. Согласно Хансену и Андерко [14], никелевый сплав с 38% вольфрама находится в равновесии с твердым раствором на основе вольфрама, содержащим малые количества никеля (менее 0,3%). Такое равновесие предполагает равенство химических потенциалов. Этот принцип был использован Петрашеком и др. [33] при разработке сплава на Ni-основе для композита никелевый сплав — вольфрам. Вначале был использован сплав Ni-S0 r-25W. Затем в него были добавлены титан и алюминий. Во второй серии сплавов содержание вольфрама было понижено он был частично заменен другими тугоплавкими металлами ниобием, молибденом и танталом. Совместимость этих сплавов с вольфрамовой проволокой оказалась выше, чем у стандартных жаропрочных сплавов, но все же ниже, чем у сплавов, легированных только вольфрамом. Дальнейшее существенное улучшение, совместимости достигается добавками алюминия и титана, однако механизм влияния этих элементов на совместимость отличен от рассматриваемого здесь регулирования химических потенциалов. По заключению авторов, во избежание существенного уменьшения сечения вольфрамовой проволоки за счет диффузии следует использовать проволоку диаметром 0,38 мм. После выдержки при 1366 К в течение 50 ч глубина проникновения составляла 26 мкм, что соответствует коэффициенту диффузии (2-f-5) -10 ы / . Уменьшением сечения. волокна за счет диффузии можно объяснить более крутой наклон кривых длительной прочности в координатах Ларсена — Миллера для композита по сравнению с проволокой. [c.132]

Построение полных диаграмм состояния даже в случае относительно простых тройных систем требует выполнения сложного и трудоемкого эксперимента. Трудности особенно велики при изучении тугоплавких систем, когда температуры плавления сплавов достигают 3000° С и более. Из-за методических трудностей динамические методы (ДТА, изучение зависимостей температура — свойство) выше 2000° С используются сравнительно мало. В то же время, как оказалось, для углеродсодержащих систем (в частности, с молибденом и вольфрамом), как и для металлических, характерны быстропротекающиевысокотемпературные превращения типа мар-тенситных. В этом случае использование метода отжига и закалок для исследования фазовых равновесий при высоких температурах малоэффективно. С другой стороны, даже после длительных отжигов при относительно невысоких температурах (< 1500° С) часто в сплавах не наблюдается состояния термодинамического равновесия. Для правильной интерпретации экспериментальных данных, учитывая столь сложное поведение сплавов, особенно важно знание общих закономерностей взаимодействия компонентов в рассматриваемых системах. Поэтому, наряду с обстоятельными многолетними исследованиями с целью построения полных диаграмм состояния [1, 9, 121, целесообразно выполнять работы, цель которых — сравнительное исследование немногих сплавов многих систем в идентичных условиях, выявление на этой основе общих черт в поведении систем-аналогов [3, 12] и использование полученных результатов при оценке собственных экспериментальных и литературных данных и при планировании новых исследований [4]. [c.161]

Рис. 4.84. Зависимость механических свойств сплавов на основе тугоплавких металлов от температуры 7 — i — б, J — ф, 4 — длительная прочность за 100 часов янжний индекс при цифрах I, 2. 3, 4 обозначает номер сплава (всего шесть сплавов сплав 1 — 60% V 4- 40% Nb (дуговая плавка наклепан и отожжен при 1100 °С), сплав 2 — Nb + 15% W + 5% Мо +1% Zr (дуговая плавка, наклепан), сплав 3 — Мо + 1,27% Тт -Ь 0,29% Zr 4- 0,3% С (дуговая плавка, наклепан, отпуск для снятия напряжения), сплав — Мо + 20% Re (дуговая плавка, рекристаллизован), сплав 5 — Та + 10% W (дуговая плавка, наклепан), сплав в — W -Ь 30% Re (дуговая плавка, рекристаллизован) (Новые материалы в технике, под. ред. Е. Б. Тростянскр( , Б. А. Калачева, С. И. Сильвестровнча, Химия , 19641,

Продолжительность импульсов определяет не только температуру, развивающуюся в канале разряда, глубину распространения тепла в электроде, но и величину гидродинамических сил в межэлектрод-ном промежутке, от которых зависит удаление продуктов эрозии из зоны обработки. Импульсы малой длительности (до десятков микросекунд) пригодны для обработки твердых сплавов и других тугоплавких материалов, большой продолжительности (до нескольких тысяч микросекунд) — для обработки стали и вообще материалов со сравнительно небольшой температурой плавления. Применение импульсов большой продолжительности при обработке твердых сплавов нежелательно не только из-за невысокой температуры в канале разряда, но и по той причине, что быстрое охлаждение твердого сплава при прогреве его на значительную глубину может вызвать термические напряжения и образование микротрещин. При большой продолжительности импульсов, когда преобладает не взрывное испарение металла, а происходит перевод ею в капельно-жидкое состояние, ухудшается выброс отходов из зоны обработки и, [c.146]

Сплав ЭИ765 предназначен для изготовления рабочих лопаток газовых турбин, крепежа с длительным сроком службы (до 10 ООО ч при температурах до 700° С) (24, 31 ]. Он отличается от сплава ЭИ617 несколько меньшим содержанием Ti сумма тугоплавких легирующих элементов (W + Мо) примерно одинакова. [c.196]

Междендритные объемы, как правило, обогащены примесями легкоплавких элементов, окислов, сульфидов, некоторых фаз и легирующих элементов (Мо, Сг, Ti, А1, В, S, Р, Si, С), которые при застывании понижают температуру плавления никеля или основного твердого раствора сплава. Ввиду меньшей прочности и пластичности междендритных объемов разрушение при высоких температурах происходит в большинстве случаев именно в этих местах. По осям дендритов наблюдается обогащение более тугоплавкими элементами и фазами, образующимися в процессе застывания. Поэтому применение высокотемпературной закалки способствует частичному более равномерному перераспределению легирующих элементов, но мало влияет на величину зерна. Высокотемпературный нагрев с последующим старением благоприятствует равномерному выделению упрочняющих фаз, повышая механические свойства сплава (сочетание прочности и пластичности) и эксплуатационную надежность детали. Выделение фаз может иметь место не только при длительном старении, но для сложнолегированных сплавов с Ti, А1, W, Мо и в процессе охлаждения (на воздухе). Поэтому количество и ([юрма распределения фаз, а следовательно, п [c.215]

Производство тугоплавких металлов (молибдена, ниобия, вольфрама, тантала и др.) неуклонно расширяется. Если 10—15 лет назад эти металлы находили применение в основном как лигатуры при выплавке различных сталей и сплавов, а также в качестве нагревательных элементов, то сейчас они находят применение и как конструкционные материалы. Основным преимуществом этих материалов является высокая температура плавления, вследствие чего данные металлы способны показывать более высокие значения прочности, чем легированные стали при тех же рабочих температурах конструкции. Так, 100-часовая длительная прочность нелегированного наклепанного молибдена при 980 " С равна 15,5 кПмм , легированного 0,5% Ti—37,2 кПмм . В большинстве же случаев современные сверхпрочные сплавы имеют при тех же рабочих температурах длительную прочность, не превышающую 7 кПмм" [30]. [c.137]

При решении вопроса о выборе материала важной характеристикой является величина длительной прочности, определенная в условиях, воспроизводящих рабочие. При высоких температурах натрия (800° С и более) перспективно применение тугоплавких металлов тантала, молибдена, ниобия, вольфрама и сплавов на их основе, например сплава молибдена с 0,5% титана (предел длительной прочности 27 кПмм при 1000° С и 9 кПмм при 1100° С). [c.292]

Существующие виды упрочнения про.мышленных никелевых сплавов (дисперсное твердение, карбидное упрочнение, сложное легирование и термомеханическая обработка) позволяют сохранять их работоспособность только до температур 1223-1323К. Поэтому важньш явилось создание МВКМ никеля, армированных волокнами и способных работать длительное время при более высоких температурах. Применяют следующие упрочниггели нитевидные кристаллы ( усы ), проволоки тугоплавких металлов, кера.мические и углеродные волокна. [c.116]

Ползучесть и длительная прочность. Эвтектики с преимущественно ориентированной структурой (например, r/r -5 и Nita 14В), как видно из рис. 19.5, обладают прекрасными характеристиками ползучести и длительной прочности в продольном направлении [24]. Энергия активации ползучести эвтектик, как правило, выше, чем в обычных сплавах, что, вероятно, связано с более слабой диффузией в упорядоченных интерметаллических соединениях или карбидах тугоплавких металлов, которые чаще всего и служат армирующими эвтектику фазами. [c.301]

Какая из реакций реализуется, зависит от характера сплава, в котором она происходит. Например, в сплавах Re-пе 41 и М—252 термическая обработка на первых порах порождает выделения МС и М С последующая длительная выдержка вызывает превращение М С в НгзС . Напротив, в сплаве MAR-M 200 [39] соединения М С могут образоваться из МгзС . Тип атомов тугоплавкого металла, присутствующего в сплаве, может в достаточно большой мере определить выбор протекающей карбидной реакции. [c.152]

На свойства сплава. с-фаза оказывает специфическое вредное влияние. Ее "физическая" твердость и пластинчатая форма - превосходный повод для возникновения и распространения трещины, приводящих к низкотемпературному хрупкому разрушению, как это происходит у содержащих с-фазу нержавеющих сталей. Но еще более тяжкие последствия связаны с ее влиянием на длительную прочность при повышенных температурах с-фаза отличается высокой концентрацией тугоплавких элементов, "высосанных" ею из -матрицы суперсплава, а это приводит к утрате твердорастворного упрочнения. Кроме того, высокотемпературное замедленное разрушение может охотнее возникать вдоль пластин с-фазы ("меж-сигмафазное" разрушение) и сопровождаться жестокими потерями долговечности сплава. Впервые эте было продемонстри- [c.154]

Механизмы упрочнения, которые реализуют в кобальтовых сплавах, зиждутся на тщательно соразмеренном соотношении вклада тугоплавких легирующих элементов в твердорастворное и в карбидное упрочнение. И тот и другой вид упрочнения необходим для обеспечения высокотемпературной длительной и усталостной прочности. Карбидные выделения в сильной степени подавляют зернограничное проскальзывание и рост зерен, а также снижают дислокационную подвижность. В интервале 538-816 °С вдоль дефектов упаковки и в зоне их взаимного пересечения происходит активное образование мелкодисперсных вторичных выделений Mjj j, оказывающих сильное разнонаправленное влияние на прочность и пластичность. Зернограничные карбидные выделения подавляют зернограничное проскальзывание при Т>982 °С. Роль твердорастворного упрочнения при участии тугоплавких легирующих элементов возрастает, коль скоро упрочняющее влияние внутризеренных карбидных выделений снижается в результате их срастания. [c.206]

Будут разрабатывать монокристаллические суперсплавы с более высокими характеристиками прочности и жаропрочности, чем у сплавов, применяемых в настоящее время. Сплавы для отливок со столбчатой микроструктурой также будут улучшены (путем изменения и оптимизации хвмического состава и микроструктуры), однако по жаропрочности они всегда будут уступать монокристаллическим суперсплавам. Последнве, по-видимому, допускают дальнейший рост содержания тугоплавких легирующих элементов для повышения длительной прочности. Чтобы улучшить стойкость против окисления и горячей коррозии, будут использовать добавки химически активных элементов. Усовершенствуют процесс направленной кристаллизации сплавов с целью его удешевления и повышения качества продукции. Усовершенствование методов термической обработки и горячего изостати-ческого прессования также приведет к увеличению работоспособности сплавов направленной кристаллизации. [c.276]

Хотя длительная прочность является наиболее важным критерием оценки перспективности высокотемпературных материалов, другие свойства такн е имеют немаловажное значение при использовании деталей. Сопротивление удару необходимо учитывать в случае применения композиционного материала для вращающихся конструкций, таких, как турбина. Указанное свойство для композиций жаропрочный сплав — тугоплавкая проволока было определено в работах Стетсона и др. [27], Петрасек [c.268]

Необходимы дальнейшие испытания, чтобы показать важность указанного вида разрушения и оценить возможные меры для его нейтрализации. Способность сопротивляться термической усталости может быть критической характеристикой для работы авиационных двигателей, но, возмоншо, не будет иметь важное значение для лопаток, использующихся в энергетических системах, в которых применяются газовые турбины. Непрерывный или очень длительный период работы является нормой для наземных энергетических станций. В этих улучшенных энергетических системах, требующих высокой температуры подачи газа в турбину [21], могут хорошо эксплуатироваться композиционные материалы, состоящие из жаропрочного сплава и тугоплавкой проволоки. [c.273]

Физические и механические свойства переходных металлов. Энергия межатомных связей, определяющая в конечном итоге технические показатели высокой прочности и жаропрочности тугоплавких металлов и сплавов на их основе кратковременную аь и длительную 01ООЧ прочность, предел текучести Стт или Сто,а. а равно и характеристики пластичности и вязкости — относительное удлинение б, сужение ij), ударную вязкость а , скорость ползучести е и т. д.,— может быть характеризована основными термодинамическими свойствами этих металлов [70]. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...