СПЛАВЫ 272 СПЛАВЫ

Сплав М40—жаропрочный материал (рис. 51 и табл. 30). Начальные стадии нагревов до температуры 250° С оказывают небольшое влияние на прочностные свойства [36, с. 264, 272 ] сплава, так как в этот период увеличивается степень распада пересыщенного твердого раствора, приводящая к упрочнению. Дальнейшее длительное воздействие температур, особенно выше 250° С, значительно снижает прочностные характеристики сплава (см. табл. 30). Микроструктура сплава М40 приведена на рис. 52. [c.127]

Сплавы этого класса составляют большинство среди жаропрочных материалов, пригодных для использования в авиационных газовых турбинах и в других областях, требующих повышенной стойкости. Однако литературные данные, обсуждаемые ниже, относятся главным образом к поведению сплавов при низких температурах. В этих условиях рассматриваемые сплавы представляют интерес в связи с тем, что позволяют достигать уровней прочности свыше 1100 МПа. Микроструктура, обеспечивающая такую возможность, сравнительно проста. Она представлена твердым раствором г. ц. к. у-фазы, содержащим когерентные частицы у [обычно К1з(А1, Т1)] и небольшую объемную долю дисперсных карбидов [271, 275]. Если пренебречь этими карбидами, то доминирующее влияние оказывает упорядоченная структура (ЕК) у, а отдельные сплавы различаются составом у -фазы, поскольку в нее могут входить не только А1 и Т1, но и N6 (и, в меньшей степени, V, Мо, Та и W) [274, 276]. Последовательность образования выделений обычно такова [123, 126, 272, 274] [c.113]

СПЛАВЫ со СПЕЦИАЛЬНЫМИ МАГНИТНЫМИ СВОЙСТВАМ и [c.272]

Сварка титана и его сплавов.....................................................272 [c.394]

Магниевые сплавы — см. Сплавы магниевые Магний — Анализ 51 — Марки торговые 272 [c.1054]

Приведенная на рис. 272 диаграмма построена по данным микроскопического, термического и рентгеновского анализов [1]. Чистота исходных компонентов более 99,9%. К сожалению, ценность работы снижается из-за того, что не приводятся ни экспериментальные точки, ни составы сплавов. Число и состав фаз, обнаруженных в работе [1]. совпадают с приведенными М. Хансеном и К. Андерко (см. т. II [1]). [c.121]

Диаграмма состояния. Диаграмма состояния системы 1п —Рг, построенная [1] по результатам термического анализа, приведена на рис. 272. Сплавы выплавляли из индия и празеодима чистотой 99,95 и 99,5% соответственно. При построении диаграммы для температуры плавления празеодима было принято заниженное значение 912°. [c.411]

Потенциал каждого исходного компонента сплава в электролите Vx, и Vx, определяется кинетикой протекающих на нем анодного и катодного процессов и может быть найден при помощи соответствующих диаграмм коррозии этих металлов (см. с. 272). В сплаве эти металлы образуют или твердый раствор, или гетерогенную смесь, или интерметаллические соединения, что усложняет и без того сложную систему. При этом более электроотрицательный металл (Vx, < Vx,), в первую очередь его анодные участки, играет в сплаве роль анода, а более электроположительный металл (Vx, Vx,), в первую очередь его катодные участки, — роль катода. Состав бинарного сплава лучше всего характеризовать объемными процентами компонентов сплава, так как соотношение площадей анодной (SJ и катодной (S.J составляющих на поверхности сплава будет такое же, что и соотношение объемов компонентов в сплаве. [c.297]

Системы охлаждения 280, 281 Смазки противокоррозионные 272 Смола (ы) 248, 249 Сплав (ы) [c.454]

Рис. 272. Коррозия металлов и сплавов в кипящей фосфорной кислоте

Штампуемость листов 190, 191 Сплавы цинковые антифрикционные 272, [c.302]

Литейные алюминиевые сплавы 257— 272 [c.684]

Влияние растворенных элементов зависит от структуры и состояния металлического сплава. Так, введение марганца в среднеуглеродистую хромистую (0,4% С, 1,0% Сг) сталь приводит к увеличению вязкости после отпуска при низких температурах (отпущенный мартенсит) и к понижению вязкости после отпуска при высоких температурах [272] (феррито-карбидная смесь) (рис. 131). Для упрочнения существенное значение имеет взаимодействие дислокаций с примесями. [c.298]

Комплекс для центробежного электрошла кового литья 299 — Техническая характеристика 299, 300 Комплексы модельные Классификация 264 Материалы 264, 265 — Сравнительные характеристики материалов 266 — Срок эксплуатации до капитального ремонта 267 Контейнер для заливки титановых сплавов центробежным способом 321 Контроль герметичности отливок 498 Обнаружение течи 499, 500 (галоидный метод 500) — Образцы и пробы для испытаний на герметичность 498, 499 Контроль качества отливок — Оценка твердых включений 504, 505 — Цели и методы контроля 491 — См. также Газо-содержание отливок Пористость отливок, Шероховатость поверхности отливок в неразрушающими методами 491, 493 — Чувствительность методов и область их применения 494 в неразрушающими методами внутренних и наружных дефектов 493—498 Контроль качества слитков и фасонных отливок 497 Конусность на отливках 36, 37 Краски кокильные — Наполнители 272 используемые при литье алюминиевые и магниевых сплавов 272 Краски противопригарные — Выбор растворителя 268, 269 — Седиментационная устойчивость 268, 269 — Стабилизация 269 [c.521]

Влияние температуры деформации на показатели СП течения алюминиевых сплавов исследовано в работах [227, 269, 270, 272, 273 и Др.]. Показано, что с повышением температуры Вопт смещается в область больших скоростей, напряжение течения снижается,, бит увеличиваются. Об этом же свидетельствуют установленные зависимости показателей СП от е сплава АК6 при 465 и 515 °С (рис. 64, а) и зависимости предельной пластичности б и напряжения течения а (при 8=1,45-10 с ) от температуры деформации сплава АК4-1 (рис. 64,6), Резкое снижение б при температурах выше 500 °С связано с интенсивным ростом зерен. Аналогичные данные об изменении показателей СП в зависимости от температуры деформации получены для сплава типа АМгб [273] и для сплава 5,65 % Zn—1,5 % Mg—0,4 % Zr [269]. У сплава типа суп-рал (А1—6,0 % Си —0,5 % Zr) с повышением температуры испытания т растет от 0,41 при 450 °С до 0,58 при 540 °С и одновременно снижается напряжение течения [227]. [c.159]

Прочность и мнкротвердость сплава состава АиСиз в различных состояниях приведены в табл. 40 [244]. Испытаниям подвергали холоднокатаные (обжатие 50%) полосы в неупорядоченном (закалка от 460° после 30-минутной выдержки при этой температуре) и упорядоченном (выдержка 75 часов при 355° с последующим медленным охлаждением) состояниях, подвергавшиеся и не подвергавшиеся дальнейшей холодной деформации (обжатие 62—64%) и отжигу при 288° в течение 45 минут. Аналогичные результаты были получены для того же сплава и в работе [272]. [c.99]

Катодные включения (например, Си, Pd) заметно повышают коррозионную стойкость железоуглеродистых сплавов в атмосфере даже при незначительном их содержании (десятые доли процента меди — рис. 272). В процессе коррозии медистой стали в электролит (увлажненные продукты коррозии) переходит и железо, и медь, но ионы последней, являясь по отношению к железу катодным деполяризатором, разряжаются и выделяются на его поверхность в виде мелкодисперсной меди. Медь является весьма эффективным катодом и при определенных условиях, например, при повышенной концентрации окислителя — кислорода у поверхности металла, что имеет место при влажной атмосферной коррозии, и отсутствии депассивирующих ионов, способствует пассивированию железа [c.381]

Наибольшее применение в промышленности получили сплавы цинка с алюминием и медью. Эти сплавы применяются для литьк под давлением, изготовления подшипниковых сплавов и изделий, обрабатыиаемых давлением. Цинк с алюминием образует два тведых раствора а-твердый раствор, содержащий при температуре эвтектики 380 С 1% алюминия, и р-твердый раствор, содержащий при 380°С 83% цинка. Эвтектика содержит 95% цинка и 5% алюмииия. При 272 С происходит энергичный эвтектоидный распад твердого раствора Р с резким изменением растворимости цинка (фиг, 4). При комнатной температуре растворимость алюминия в цинке составляет 0,1%. [c.388]

Появляются все новые данные, показывающие, что микроструктура рассматриваемых сплавов влияет на их стойкость к водородному охрупчиванию. Существенным элементом микроструктуры, которого следует избегать, является присутствие равновесной фазы, обычно I1, на границах зерен. Так же как и в рассмотренном случае т)-фазы в сплаве А-286 [124], это справедливо для б-фазы в Инконель 718. Если предшествующая обработка привела к образованию на межзеренных границах почти непрерывного слоя б (NiaNb), то для его растворения необходима термообработка твердого раствора при 1315 К. Обработка в области выше кривой растворимости у"-фазы, но ниже соответствующей температуры для O, не даст нужного результата [272]. Оказалось, что использование более высоких температур обработки на твердый раствор повышает стойкость сплава Инконель 718 к водородному [c.115]

АЛГ-14 ТУ ЯН 272-61 18—23 или 80 или 120 5 2 1 Для сталей и сплавов алюминия в сочетании с глифталевыми, пентофталевыми. пер-хлорвиниловыми и другими эмалями [c.230]

Грунтовка АЛГ-14 (ТУ ЯН 272—61)— желтая, состоит из масляного лака, модифицированного замещенными фенолоформальде-гидными смолами, пигментов (цинковый крон, цинковые белила, талька и сиккатива, вм-димого в грунтовку перед употреблением в количестве 5%. Предназначается для грунтования изделий из алюминиевых и магниевых сплавов и стали, работающих при температуре до 200° С. [c.204]

Из сплавов на цинковой основе наибольшее распространение в промышленности получили сплавы цинка с алюминием и медью. Эти сплавы применяются для литья под давлением, изготовления подшипниковых сплавов и изделий, обрабатываемых давлением. Цинк с алюминием образует две фазы—гексагональный твёрдый раствор а, который при температуре эвтектики 380° С растворяет 1% А1, и кубический граиецентрированный раствор р, который растворяет 830/1) 2п (см. фиг. 192, стр. 216). При 272° С происходит энергичный эвтектоидный распад твёрдого раствора р с резким изменением растворимости цинка и повышением твёрдости. Определённые присадки, например, магний, сильно тормозят распад. [c.229]

Однако такой перегрев может быть осуществлен с помощью жидких истинных металлов и их сплавов. На рис. 7-23 изображена схема вторичного перегрева пара для турбины СВК-150 с помощью жидкого натрия или натрий-калиевого сплава. Эта схема была предложена П. Л. Кирилловым [Л. 272]. Циркуляционный насос 3 прогоняет через конвективный подогреватель 4, расположенный в газоходе парогенератора, 1 ООО м ч натрия или иатрий-калиевого сплава. [c.399]

Верньерный двигатель (R-1E-3), также разработанный фирмой Марквардт , имеет давление в камере сгорания 0,7 МПа, удельный импульс 272 с, степень расширения сопла 20,7. Он снабжен двумя электромагнитными клапанами, смесительной головкой с одной двухструйной двухкомпонентной форсункой и соплом из кобальтового сплава. Смесительная головка, выполненная из титана, снабжена клапанами, размещенными под углом 45° друг к другу, так что окислитель и горючее текут через клапаны в камеру сгорания по прямой. Время набора 90% номинальной тяги и сброса тяги со 100 до 10% составляет 20 мс. [c.266]

Медноцниковые сплавы 45, 223, 272 Межплоскостное расстояние 218, 252 Механическая деформация, влияние на времи отжига 222, 265 Механическая деформация, влияние на микроструктуру 230, 235 Мешалка 48 [c.394]

Нернста уравнение 69, 70, 71 Никель 55, 170, 184, 208-211 диаграмма состояния 187 сплавы 189, 194, 195, 196, 199, 209-211 устойчивость в газовых средах 59, 60 Никелирование 271-272 Нимоник 211 Ниобий 190 Нирезист 196 Нихром 210 Нихросилаль 195 Ножевая коррозия 133 [c.317]

Смотреть страницы где упоминается термин СПЛАВЫ 272 СПЛАВЫ : [c.340] [c.521] [c.940] [c.493] [c.298] [c.315] [c.393] [c.72] [c.266] [c.272] [c.111] [c.378] [c.684] [c.393] [c.393] [c.394] [c.109] [c.149] [c.781] [c.199] [c.378] [c.682]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...