Молибденовая Механические свойства

ВЛИЯНИЕ МИКРОСТРУКТУРНЫХ ИЗМЕНЕНИЙ ПРИ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОМ ОТЖИГЕ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И ТКИ РАЗРУШЕНИЯ МОЛИБДЕНОВЫХ ПРОВОЛОК [c.206]

МУЛЬТИФРАКТАЛЬНОЕ ОПИСАНИЕ СТРУКТУРЫ ПОВЕРХНОСТИ МОЛИБДЕНОВЫХ ПРОВОЛОК И ВЗАИМОСВЯЗЬ МУЛЬТИФРАКТАЛЬНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК И МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ. [c.213]

В промышленности находят применение молибденовые сплавы ВМ-1 и ВМ-2. Сплав ВМ-2 обладает более высокими механическими свойствами, чем сплав ВМ-1. [c.93]

В качестве диффундирующего элемента не обязательно применять никель, можно применить, в частности, молибден или титан. Если в качестве арматуры использовать молибденовую проволоку, то при нанесении никелевого покрытия образуется адгезионный переходный слой интерметаллида, т. е. происходит вырождение структуры и свойств в результате взаимной диффузии (рис. 3). Механические свойства при этом существенно уменьшаются. Избавиться от этого неприятного явления можно, если формировать на оболочке матрицу путем осаждения вольфрамового диффузионного слоя. [c.58]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ ТИТАН — МОЛИБДЕНОВАЯ ПРОВОЛОКА ПРИ ПОВЫШЕННЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ [76] [c.216]

Рис. 2. Механические свойства молибденовых листов в зависимости от температуры вакуумного отжига (образцы вырезаны вдоль направления прокатки) а — толщина

Механические свойства молибденовых листов [c.140]

Рис. 3. Механические свойства молибденовых листов толщиной 1,0 к в зависимости от температуры испытания а — после прокатки, образцы вырезаны поперек направления прокатки б — отожжен при 850° С, образцы вырезаны поперек направления прокатки в — отожжен при 1250° С, образцы вырезаны вдоль направления прокатки г — отожжен при 1250° С, образцы вырезаны поперек направления прокатки

Определение температурной зависимости механических свойств молибденовых листов производилось на плоских образцах, вырезанных из листов в трех состояниях нагартованном, отожженном при температурах снятия остаточных напряжений (возврата) и рекристаллизованном. [c.142]

Таким образом, можно полагать, что рениевое покрытие оказывает даже некоторое благоприятное действие на механические свойства молибденовой основы. Этот вывод совпадает с литературными данными, согласно которым рений оказывает благоприятное влияние на пластичность молибдена. [c.106]

Исследование теплового расширения молибденово-медных сплавов в зависимости от состава показало, что средний КТР их зависит от объемной концентрации компонентов, которые отличаются существенным различием тепловых и механических свойств, как видно из табл. I. 46. В связи с этим нагревание сплава вызывает появление напряжений в фазовых составляющих. [c.112]

Химический состав и механические свойства молибденовых сплавов (в отожженном состоянии) [1, 53, 83, 86, 87, 146] [c.34]

На рис. 3.17 приведены имеющиеся в литературе данные о прочности молибденовых сплавов при температурах выше 1090°С. На кривые нанесены значения прочности образцов, полученных из разных видов полуфабрикатов (прутки, листы) и испытанных в различных структурных состояниях (деформированном, рекристаллизованном, после снятия напряжений), что, вероятно, и определяет разброс экспериментальных данных. Сплавы TZ и TZM имеют более высокую температуру рекристаллизации и прочность в интервале от 1090 до 1650°С, чем у сплава Мо — 0,5 Ti. Испытаниями сплавов TZM и TZ в аналогичных условиях установлено, что если при комнатной температуре и в интервале 980—1350°С прочность первого выше, то при 1370°С значения предела прочности обоих сплавов сравниваются, а в интервале 1370—1930° С сплав TZ прочнее. Подробное исследование механических свойств промышленного отечественного сплава ВМ-1 в различных структурных состояниях в интер- [c.65]

Развитие теплостойких сплавов на новой основе — молибденовой. Сплавы на молибденовой основе обещают наиболее высокие механические свойства при температурах материала до t = 1000° С. На фиг. 3 приведены механические свойства молибденовых сплавов. [c.211]

Как отмечалось в 1 и 2, условие нагружения конструкций натриевых реакторов на быстрых нейтронах характеризуется температурами до 550—610° С для хромоникелевых аустенитных сталей типа 18-8 и 500° для хромо молибденовых. Корпус реактора и внутриреакторные конструкции подвергаются охрупчиванию при облучении нейтронами (удлинение стали типа 18-8 становится меньше 10%). Эксплуатация связана с чередованием стационарных и нестационарных режимов (пуск, останов, аварийное расхолаживание, изменение мощности и др.), и по предельным оценкам число переходных режимов с изменением температур до 400—500° С не превышает 1500. Суммарное время переменных тепловых режимов составляет не более 10% от общего временного ресурса (2- --4-3)-10 ч., т. е. основное время эксплуатации относится к стационарному режиму. Накопление циклических и длительных статических повреждений сопровождается при эксплуатации изменением состояния металла по химсоставу и механическим свойствам. Получение экспериментальных кривых усталости при реальных деформациях (размах до 0,5%) и длительности нагружения представляет невыполнимую задачу, поэтому в любом варианте расчета прочности неизбежна необходимость обоснования экстраполяции данных на большие сроки службы. Существующие предложения по расчету длительной циклической прочности отличаются как по определению напряжений и деформаций, так и по расчету предельных повреждений. [c.37]

Иногда для улучшения физико-механических свойств молибдена к молибденовому порошку добавляют порошки легирующих металлов (Ti, Zr, V и др.). Перед прессованием легированных заготовок смесь порошков тщательно перемешивают. [c.435]

Металлическая проволока - наиболее доступный и дешевый вид волокон, используемых для армирования КМ. Промышленностью уже давно освоено производство проволоки из различных металлов и сплавов. Для армирования КМ используют проволоки из высокоуглеродистых и высоколегированных сталей, характеризующихся высокими физико-механическими свойствами. В последнее время широко используют проволоки из вольфрамовых и молибденовых сплавов, специально выпускаемые для армирования КМ. [c.463]

Механические свойства молибденовых сплавов производства США при кратковременных и длительных испытаниях [c.589]

В табл. 28.6 приведены механические свойства стальных, вольфрамовых и молибденовых проволок, а в табл. 28.7 — свойства нитевидных кристаллов. [c.872]

Понижение механических свойств при высоких температурах обусловлено происходящими в металле структурными и фазовыми превращениями. К структурным изменениям такого рода можно отнести графитизацию углеродистой и молибденовой сталей, образование ферритной фазы в хромоникелевых сталях при длительной работе металла в условиях высоких температур. В ряде случаев стабильность структуры стали в течение длительного срока службы оборудования удается обеспе- [c.38]

Механические свойства гетерофазного молибденового сплава БМЗ [c.218]

На р.ис. 9-2 представлено -влияние темпер атуры отжига на механические свойства молибденового стержня диаметром [c.194]

Механические свойства труб из молибденовой стали и вырезанных из них [c.320]

При выборе сварочных материалов для молибденовых, хромомолибденовых и хромомолибденова]шдиевых теплоустойчивых сталей, кроме обеспечення необходимых механических свойств при температуре -f 20 °С, требуется га])антировать работоспособность швов при повышенных температурах, для которых предназначена свариваемая сталь. Это требование может быть выполнено только в том случае, если и шов будет легирован в необходимых количествах теми эледгептами, которые придают стали теплоустойчивость. Это также предупредит развитие диффузионных процессов между металлом шва и основным металлом. Поэтому при выборе сварочных материалов для этих сталей необходимо создавать композицию легирующих элементов, позволяющую получить шов, близкий к составу свариваемой стали. Это предусмотрено действующим ГОСТ 9467—75. [c.249]

Так как бинарные никелево-молибденовые сплавы имеют плохие физико-механические свойства (низкая пластичность, плохая обрабатываемость), то в них вводят Другие элементы, например железо, для создания тройных или многокомпонентных сплавов. Они тоже довольно трудно обрабатываются, но все же заметно легче, чем двухкомпонентные. В соляной и серной кислотах стойкость этих сплавов выше, чем никеля, однако в окислительных средах (например, в азотной кислоте) повышения стойкости не отмечается. Коррозионный потенциал сплавов Ni—Мо—Fe лежит в акт11вной области, поэтому на них образуется питтинг в сильнокислых средах, в которых эти сплавы обычно исполЬ зуют на практике. [c.362]

Титановые сплавы обладают максимальной удельной прочностью по сравнению со сплавами на основе других металлов, достигающей 30 км и более. В связи с этим трудно подобрать армирующий материал, который позволил был создать на основе титанового сплава высокоэффективный композиционный материал. Разработка композиционных материалов на основе титановыг сплавов осложняется также довольно высокими технологическими температурами, необходимыми для изготовления этих материалов, приводящими к активному взаимодействию матрицы и упрочни-теля и разупрочнению последнего. Тем не менее работы по созданию композиционных материалов с титановой матрицей проводятся, и главным образом в направлении повышения модуля упругости, а также прочности при высоких температурах титановых сплавов. В качестве упрочнителей применяются металлические проволоки из бериллия и молибдена. Опробуются также волокна из тугоплавких соединений, такие, как окись алюминия и карбид кремния. Механические свойства некоторых композиций с титановой матрицей приведены в табл. 58. Предел прочности и модуль упругости при повышенных температурах композиций с молибденовой проволокой показаны в табл. 59. [c.215]

Таким образом, молибденовые и молибденовольфрамовые быстрорежущие стали имеют меньшую карбидную неоднородность и лучшие механические свойства. Технологические преимущества сталей Р9, Р12, Р9МЗ перед сталью Р18 заключаются также в лучшей пластичности. Малопластичная сталь Р18, как правило, не может быть применена при изготовлении инструмента методами пластических деформаций. Легирование быстрорежущих сталей ванадием и особенно кобальтом заметно повышает твердость и ухудшаем обрабатываемость в отожженном состоянии. [c.352]

Как было показано выше, механические свойства молибденовых листов зависят как от температуры отжига, так и от угла вырезки образцов к направлению прокатки. Так, например, молибденовые листы толщиной 1,0 мм, отожженные при 1250° С, обнаруживают хрупкость в поперечном направлении (табл. 2). С ростом температуры испытания значения и рекристаллизованиых листов уменьшаются. Что касается относительного удлинения, то оно возрастает с температурой (рис. 3, в, г). Это возрастание незначительно для продольно вырезанных образцов, которые обнаруживают пластичность при комнатной температуре, однако для образцов, вырезанных поперек, которые хрупки при 20° С, наблюдается резкое повышение пластичности (рис. 3, г). Так, у образцов толщиной 1,0 мм, вырезанных поперек направления прокатки и отожженных при 1250° С, относительное удлинение повышается с 0% при 20° до 45—50% при 300—400° С. [c.143]

Качественный профиль при комнатной температуре получить не удалось вследствие недостаточной пластичности исходного материала. При подогреве штампов и заготовки вплоть до 500° С резкого улучшения штампуемости холоднокатаного молибдена толщиной 0,2 мм не наблюдалось. Это соответствует результатам испытаний механических свойств в зави- симостн от температуры. Холоднокатаные молибденовые листы при комнатной температуре находятся в пластичном состоянии и значительного повышения пластичности при подогреве до 400—500° С не происходит. [c.143]

В этих средах молибден по своим физическим и механическим свойствам оказался способным работать при весьма высоких температурах и скоростях потока. Эти качества молибдена обусловили потребность металла в атомной, ракетной и авиационной технике. Молибден и его сплавы используются в электротехнике в качестве магнетронов и других изделиях, в стеклоплавильной промышленности в качестве электродов, в трубопрокатном производстве—наконечники пуансонов, прессформы—для литья под давлением и т. д. Кроме того, молибден является перспективным материалом для химической промышленности, поскольку его стойкость против коррозии в некоторых средах оказывается выше многих других материалов. Это далеко неполный перечень применения молибденовых сплавов, которые используются в современной технике. [c.78]

Выбор материала для рабочих колёс зависит от окружных скоростей. Для высоконапряжённых дисков применяются хромоникеле-молибденовые стали со следующими механическими свойствами предел прочности при растяжении = 80 — К О кг/лж , предел текучести а = 70ч-80 г/жи<2, удлинение Сб = 18-=--i- 12%, ударная вязкость = Ю кгм см Допускаемый запас прочности 2,5-3 к пределу текучести. Особое значение придаётся вязким свойствам металла. Диски изготовляются из специальных поковок. Образцы для механических испытаний берутся из ступицы диска (внутренней части). Металл контролируется на флокены. [c.588]

ХИМИЧЕСКИИ СОСТАВ И ГАРАНТИРОВАННЫЕ МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ЛИСТОВОЙ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ МОЛИБДЕНОВОЙ И НИКЕЛЬМОЛИБДЕНОВОЙ СТАЛИ ПО J1S G3I20 (ЯПОНИЯ) [c.154]

Выходной коллектор пароперегревателя был изготовлен из молибденовой стали марки 15М и потому подлежал замене. Однако по условиям эксплуатации он оставался в работе в течение года при повышенной температуре пара, после чего был заменен новым из стали 15ХМ. Химический анализ образцов металла удаленного коллектора и его механические свойства показали, что характеристики прочности и пластичности металла коллектора весьма высоки. Явлений графитизации при исследовании микроструктуры металла не обнаружено. [c.138]

Если в стали в твердом растворе присутствует алюминий, то ввиду большого сродства его к кислороду он окисляется раньше, чем железо, давая плотную пленку жаростойких окислов, препятствующую распространению окисления вглубь металла. Однако для повышения жаростойкости котельной стали, работаюш,ей в тяжелых температурных условиях, алюминий обычно не применяется, так как он, находясь в твердом растворе, способствует выделению графита из цементита, что ухудшает механические свойства стали, в том числе и ползучепрочность. В углеродистых и молибденовых сталях содержание алюминия должно быть минимальным, менее 0,02При более высоком его содержании необходимы добавки хрома. Сталь, раскисленная алюминием, не подвержена старению по всей вероятности потому, что мельчайшие частицы окисла алюминия, распределенные в стали, механически препятствуют передвижению (диффузии) избыточных компонентов (углерода и других), стремящихся выделиться с течением времени из твердого раствора. [c.18]

Свойства вольфрамовых, молибденовых, как и других тугоплавких металлов, можно повысить за счет гидроэкструзии (табл. 8.13). Гидроэкструзия позволяет, в результате протекания сложных дислокационных процессов, получать в деталях тонкую полигонизационную структуру и, как следствие, высокие и стабильные механические свойства. [c.213]

Таблица8.13. Механические свойства гндроэкструдированных промышленных молибденовых н вольфрамовых сплавов в зависимости от степени деформации и температуры отжига

Получение кокилей методами порошковой металлургии. Этим методом получают многослойные кокили с различными теплофизическими и механическими свойствами слоев. Элементы стенок кокиля получают прямым или гидростатическим прессованием порошка в пресс-формах. Для упрочнения материала элементов кокиля в матрицу, изготовленную из железного порошка типа ПЖ2М, вводят отрезки молибденовой тфоволоки. Прессованные элементы многослойной стенки кокиля спекают. [c.339]

В работах [13, 14, 120, 236] изучено изменение структуры и свойств жаропрочных композиций при нагревах до высоких температур. Авторы отмечают, что предел прочности композиций с вольфрамовыми и молибденовыми волокнами и основой из никелевых сплавов удовлетворительно описывается уравнением [631. Длительная прочность композиции при температурах, лежащих ниже 800—900° С, повышается с упрочнением основы путем ее легирования. При более высоких нагревах это различие сглаживается. Выше 900° С, например, композиции с основой из сплавов ХН67ВМТЮ и ХН70Ю имели близкие значения длительной прочности [1201. Во время испытания на длительную прочность или при предварительном отжиге структура элементов композиции меняется, что сказывается на механических свойствах композиционных материалов. Причиной структурной нестабильности композиций является развитие диффузионных процессов. [c.186]

При относительно небольшой разнице в легировании свариваемых перлитных сталей предельная рабочая температура сварного стыка может быть допущена близкой к предельной для менее легированной стали. Поэтому например, в соединениях углеродистой стали с хромомолпбденовой сталью, содержащей до 1% хрома и 0,5% молибдена, или низколегированными конструкционными сталями максимальная рабочая температура определяется таковой для углеродистой стали п составляет 400—450°С. При этих темнературах мо кно не опасаться заметного развития диффузионных прослоек в зоне сплавления хромо-молибденовой стали со швом. Точно так же сварные соедпнения хромомолибде-новой стали с хромомолибденованадиевой илп 5%-ной хромистой сталью могут успешно эксплуатироваться до температур 500—520°С в соответствии с условиями работы изделий из хромомолибденовой стали. Механические свойства и длительная прочность таких соещшений находятся иа уровне свойств сварных соединений однородных сталей. [c.203]

Молибденовые, хромомолибденовые и хромомарганцевомолибденовые стали. В табл. 24 приведен химический состав, а в табл. 25 режимы термической обработки и механические свойства молибденовых, хромомолибденовых и хромомарганцевомолибденовых конструкционных сталей [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...