Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Жаропрочные стали 115, 156—177

Деформируемый титановый сплав марки ВТ8 относится к сплавам системы титан — алюминий — молибден. Химический состав сплава приведен в табл. 10, механические и физические свойства — в табл. 11. Сплав ВТ8 предназначен для изготовления кованых и штампованных деталей и является наиболее жаропрочным из приводимых в данной статье сплавов. Механические свойства сплава ВТ8 при повышенных температурах приведены в табл. 21.  [c.380]


Наибольшее значение имеют трещины, возникающие в процессе выдержек при термической обработке по третьему механизму. Они могут образовываться в сварных узлах, изготовленных из низколегированных конструкционных сталей повышенной прочности, теплоустойчивых сталей, а также жаропрочных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе. Очевидно такой широкий ассортимент материалов охватывает большинство сварных конструкций из легированных сталей, работающих в наиболее тяжелых условиях и в первую очередь при высоких температурах. В связи с этим в последнее время вопросам выяснения механизма образования подобных трещин и разработке мероприятий по их устранению уделяется большое внимание и появилось большое число статей, посвященных данной теме.  [c.94]

В советской и зарубежной литературе опубликованы и публикуются многие тысячи статей, посвященных проблеме сварки аустенитных сталей и сплавов. Так, по далеко неполным данным американского сварочного общества, за период с 1926 по 1955 г. во всем мире было напечатано более 1100 статей по различным вопросам сварки нержавеющих сталей (под этим термином подразумеваются не только собственно нержавеющие, но и жаропрочные и жаростойкие стали). За последние десять лет их напечатано не меньше, чем за предыдущие тридцать.  [c.361]

В сборнике приведены переводы статей по вопросам исследования новых материалов жаропрочных сплавов на основе ниобия и металл — окись металла, сверхпроводящих сплавов, а также других материалов.  [c.2]

Вершинская А. Д. Сверление титановых и жаропрочных сплавов. Сборник статей Высокопроизводительный режущий инструмент . Машгиз,, 1961.  [c.645]

Влияние термической обработки на структуру жаропрочных сталей. Сборник статей под ред. В. И, Просвирина (ЦНИИТМАШ), 1951.  [c.278]

Исследования по жаропрочным сплавам, сборник статей. Изд-во АН СССР.  [c.389]

Данной работе предшествовали исследования, выполненные методом Кольрауша на низкотемпературной установке в интервале температур —400-4- 1200° К. В этом случае температура измерялась термопарным методом. Термоэлементы термопар одновременно позволяли измерить падение напряжения на рабочем участке образца. Измерения при температурах выше 1200° К осуществлялись на высокотемпературной установке. Авторами получена хорошая согласованность результатов исследования на двух установках. Принципиальные схемы обеих установок аналогичны друг другу. Однако высокотемпературным исследованиям присущи специфичные трудности, связанные с компенсацией теплового потока образца и измерением истинной температуры. Поэтому в настоящей статье дается описание высокотемпературной установки и методики измерений тепло-и электропроводности жаропрочных металлов и сплавов в области высоких температур.  [c.136]


Конструкционные жаропрочные металлы вольфрам и молибден широко применяются в технике современного аппарато- и приборостроения. Исследованию их теплофизических характеристик особенно в области высоких температур посвяш ено много отечественных и зарубежных работ. Приводимые в этих работах данные по коэффициенту теплопроводности вольфрама и молибдена в области температур выше 1200° К расходятся между собой на 20—30%. Анализ причин такого расхождения можно сделать лишь при подробном обсуждении методики каждого исследования. Однако это выходит за рамки настояш,ей статьи. Ограничиваясь поэтому общими методическими замечаниями, указанными выше, отметим, что полученные нами результаты отвечают средним значениям существующих литературных данных по коэффициенту теплопроводности вольфрама и молибдена при температурах выше 1200° К.  [c.145]

Жаропрочные сплавы для сверхзвуковых полетов. Сборник статей (перев. с англ.), 20 л., ц. 1 р. 50 к.  [c.748]

Данная статья посвящается выявлению причин износа твердосплавного инструмента при резании жаропрочных сталей и сплавов [18.  [c.206]

С е р е н с е н С. В. и 3 а х а р о в а Т. П., Усталость жаропрочных сплавов и сталей, МАП СССР, сборник статей Л " 7 Прочность авиадвигателей , Оборонгиз, 1952.  [c.761]

ЛИШЬ некоторых параметров. Совершенствование же режимов технологической обработки производится практически уже после внедрения сплавов.При этом сравнивают полученные характеристики жаропрочности структурной стабильности и изучают особенности структурного состояния. Подробному изложению этих вопросов посвящен ряд работ [172 и др.] и большое число статей.  [c.250]

Износостойкие и жаропрочные покрытия. Композиции, содержащие тугоплавкие керамические частицы, упоминаются в обзорных статьях, патентах и специаль-ных работах [1, с. 61—69 107 134]. При этом отмечается их высокая термическая стойкость и хорошие механические свойства. Так, покрытие Ni—Si с содержанием Si 35—50% (об.) может кратковременно работать до 2600 °С. Аналогичное покрытие при толщине 200 мкм прочно сцепляется со сталью и сохраняет твердость до 260 °С. Слой кермета толщиной 25 мкм а стали деформируется без излома при ударе специальным стальным шаром. При многократном погружении изделия с покрытием Ni—Si в воду после нагрева его до 650 °С трещин не образуется (хромовое П01врытие при этом растрескивается и расслаивается). Износостойкое покрытие эффективно и для защиты изделий из алюминиевых сплавов.  [c.120]

А. А. Бочвара, Наука , 1972, Статья Колобнев И, Ф,, Пути повышения прочностных характеристик жаропрочных и высокопрочных литейных алюминиевых сплавов. 1  [c.320]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов. Для деталей и узлов газовых турбин и паросиловых установок (лопатки, крепежные детали, трубы и т. д.) применяют высокохромистые (8—13 % Сг) стали, добавочно легированные , Мо, V, N5 и В (см. табл. 12). Эти стали помимо более высокого значения длительной прочности обладают высокой жаростойкостью. В зависимости от содержания хрома они относятся или к мартенситному (до 10—11 % Сг) или к мартенситно-ферритному (11 — 13 % Сг) классу. Структура этих сталей состоит из мартенсита, б-феррита, карбидов типа МазСв, М С, МгС, МС и фазы Лавеса — Ре<[М7 (РегМо). Высокая жаропрочность достигается за счет упрочнения твердого раствора, образования карбидов и интерметал-лндных фаз. Наиболее сильно повышают жаропрочность вольфрам и ванадий в сочетании с молибденом. Легирование стали бором, цирконием, церием и азотом дополнительно увеличивает жаропрочность. Рабочие температуры этих сталей могут достигать 580—600 °С. Однако количество ферритообразующих элементов должно быть ограничено, в противном случае сталь может стать полуферритной, что снизит жаропрочность.  [c.305]

Наряду с дисперсионным твердением (упрочнением в связи с образованием у -фазы) при соответствующем легировании существенный вклад в упрочнение литейных жаропрочных никелевых сплавов вносят выделяющиеся при литье или термической обработке карбиды (1,5—2%) МС, МазСв, МбС. Однако их роль в упрочнении может проявляться по-разному. Так, с одной стороны, карбиды обладают большей стабильностью, чем у -фаза располагаясь по границам зерен, карбиды упрочняют их. В то же время карбиды, образуя хрупкий зернограничный каркас, снижают тем самым пластичность сплава. Отсутствие смачиваемости карбидов расплавом ослабляет их связь с матрицей (у), а различие в коэффициентах линейного расширения у у-фазы и карбидов превращает последних в потенциальные концентраторы напряжений, которые в условиях циклических нагрузок могут стать местами зарождения микротрещин.  [c.362]


В послевоенное время проблема жаропрочности сварных соединений получила значительное развитие благодаря исследованиям, проведенным в институте электросварки им. Патона, ЦКТИ, ЦНИИТмаше, институте металлургии им. Байкова, ВТИ, Уральский ВТИ, ЦНИИЧМ, а также в лабораториях котельных и турбинных заводов. Полученные результаты изложены в отдельных статьях, посвященных частным вопросам этой большой и сложной проблемы.  [c.4]

За последние 15—20 лет опубликованы десятки тысяч статей, посвященных проблеме жаропрочных сталей и сплавов, но в мировой литературе все еще нет фундаментальных обобщаюш,их работ, подобных широко известному труду В. Гудремова по легированным сталям [7]. В определенной мере этот пробел восполнила изданная  [c.7]

Вопросы разработки стойких к окислению материалов обсуждались в статье Уолворка [69]. Как утверждается в этой статье, достижение высокого сопротивления окислению в эвтек-тиках будет зависеть от введения в их состав алюминия и (или) хрома. Опубликованные данные по изучению окисления жаропрочных эвтектических композиций обычно получены при статических или циклических испытаниях в печах в спокойном воздухе. Результаты исследования окисления ряда эвтектических сплавов в статических условиях при 1093° С приведены на рис. 37.  [c.158]

Выделяющаяся при старении из твердого раствора интерметаллидная у -фаза обладает уникальными свойствами и вносит определяющий вклад в упрочнение. Как и твердый раствор, она имеет ГЦК структуру и выделяется когерентно. Прочность у увеличивается с ростом температуры, а ее пластичность не дает ей стать источником разр5тпения. Сопротивление ползучести никелевых сплавов зависит от морфологии вьщеливших-ся интерметаллидов и их объемной доли (рис. 12.6). Чем мельче выделения и меньше расстояние между ними, тем выше сопротивление ползучести. Доля выделений больше, чем в жаропрочных аустенитных сталях.  [c.582]

Исключит, разнообразие св-в С. достигается введением ра.зличных легирующих элементов Мп (более 1,0%), Si (более 0,4%), Сг, Ni, Мо, W, V, Ti, Nb, Со, Си, В и др. Атомы легирующих элементов, входя в кристаллич. решетки феррита или аустенита, изменяют св-ва этих твердых растворов в соответствии с природными качествами вводимых элементов. Кроме того, образование твердых растворов и хим. соединений между железом (основой С.) и легирующими элементами или между углеродом (гл. примесью С.) и легирующими элементами также связано с изменением св-в С. соединения могут быть твердыми, прочными, химически стойкими, жаропрочными и т. д., соответственно этому меняются св-ва С., в к-рой присутств5 ют эти соединения. См. также статьи о нержавеющих сталях, пружинных сталях, группу статей о сталях конструкционных и др.  [c.196]

В написании публикуемой в сборнике статьи принял участие один из крупных теоретиков в области жаропрочности профессор Джон Е. Дорн (Калифорнийский университет, Бёркли). Для анализа структурных процессов, обусловливающих явление ползучести, им использованы последние достижения теории дислокаций в сочетании с теорией кинетики реакций, что позволило дать физически обоснованную интерпретацию сложной природы ползучести в атомном масштабе явлений.  [c.7]

Существует обширная литература по сопротивлению сталей окислению, в том числе и нержавеющих многие стали в настоящее время И опользуются в качестве коррозионностойких или жаропрочных материалов. По вполне очевидным причинам многие опубликованные статьи поовящены сопротивлению окислению сталей сложной природы. При этом, как правило, трудно определить точно конкретное воздействие той или иной добавки отдельно. Все это осложняется еще больше те.м, что влияние того пли иного легирующего элемента в многокомпонентном сплаве отличается от его влияния в чистом двойном сплаве.  [c.320]

Впервые с явлением ползучести встречались при эксплуатации паровых турбин, и проблема ограничения ползучести оказалась чрезвычайно острой, при сущестЬующих материалах ползучесть и длительная прочность лимитировали возможность повышения рабочих параметров мапшн. Потребности энергомашиностроения в первую очередь вызвали интенсивную работу по созданию новых теплоустойчивых и жаропрочных материалов и стимулировали большой цикл металлофизических исследований, направленных на выяснение механизма ползучести металлов. Современное состояние вопроса в этой области освещено, например, в обзорной статье  [c.121]

Работ, освещающих результаты ультразвуковой обработки расплавов черных металлов перед разливкой, почти не имеется. Это обстоятельство в значительной степени объясняется совершенно неудовлетворительной стойкостью ультразвуковых излучателей. Так, стойкость ультразвуковых излучателей, изготовленных из сталей 45 и Х21Н5ТЛ, при обработке расплавов жаропрочных сталей не превышает 3—9 сек, тогда как оптимальное время обработки расплава лежит в пределах 8 мин. Авторами статьи разработан способ ввода ультразвука в расплавы, позволяющий в принципе неограниченно повышать срок службы излучателей при обработке расплавов любых металлов.  [c.389]

Получение, свойства и применение С. с особыми физ. свойствами описаны в статьях Металлические соединения. Твердые растворы. Металлокерамика, Жаропрочные сплавы, йнварные магнитные сплавы, Проводниковые материалы. Контактные материалы. Реостатные материалы, Магнитно-мягкие материалы, Магнитно-жесткие материалы.  [c.54]

Вскоре после своего образования фирма Юнайтед Стирлинг приобрела лицензию у фирмы Филипс . В опубликованной в 1976 г. статье Неелен рассматривает деятельность фирм Юнайтед Стирлинг , MAN/MWM и Филипс , в этой статье было упомянуто, что в середине 1968 г. по просьбе фирмы Юнайтед Стирлинг фирма Филипс приступила к работе по созданию четырехцилиндрового рядного с ромбическим приводом двигателя Стирлинга типа 4-235. Описание этого двигателя приводит де Вильд деЛин (1971 г.). Рабочий объем каждого цилиндра двигателя составлял 235 см номинальная частота вращения и мощность соответственно 3000 об/мин и 145 кВт при среднем давлении гелия, равном 22,3 МПа, и температурах в трубках нагревателя и холодильника соответственно 700 и 60 С. В ранних конструкциях двигателей этого типа среднее давление рабочего тела было ограничено 11,1 МПа, так как головки нагревателя изготовляли из обычной коррозионно-стойкой стали, а не из жаропрочных сплавов с высоким содержанием никеля. По этой причине первые модели двигателей развивали в 2 раза меньшую мощность.  [c.286]



Смотреть страницы где упоминается термин Жаропрочные стали 115, 156—177 : [c.289]    [c.342]    [c.342]    [c.139]    [c.322]    [c.212]    [c.298]    [c.301]    [c.324]    [c.387]    [c.98]    [c.62]    [c.148]    [c.795]    [c.255]    [c.146]    [c.386]    [c.265]    [c.226]    [c.16]    [c.92]    [c.426]   
Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 3 (1969) -- [ c.0 , c.223 , c.225 , c.236 ]



ПОИСК



Аустенитные жаропрочные стали (Якушин

Аустенитные жаропрочные стали и сплавы

Высоколегированная коррозионностойкая. жаростойкая и жаропрочная стали и их свойства

Высоколегированные (окалиностойкие и жаропрочные) стали

Высоколегированные коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочнные деформируемые стали и сплавы (по ГОСТ

Высоколегированные коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные (деформируемые) стали и сплавы

Высоколегированные нержавеющие и жаропрочные стали и сплавы

Жаропрочность

Жаропрочные Аустенитные стали

Жаропрочные КЭП

Жаропрочные и жаростойкие стали

Жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы, применяемые в газотурбостроении

Жаропрочные и жаростойкие стали сплавы

Жаропрочные конструкционные стали и сплавы

Жаропрочные перлитные стали (Баженов

Жаропрочные стали ГВекслер)

Жаропрочные стали Физические свойства

Жаропрочные стали аустенитного класса

Жаропрочные стали и сплавы

Жаропрочные стали и сплавы (канд техн. наук М. Л. Бернштейн)

Жаропрочные стали и сплавы в машиностроении (А. М. Борздыка)

Жаропрочные стали и сплавы для деталей котлотурбиностроения и газовых турбин

Жаропрочные стали и сплавы для деталей котлотурбостроения и газовых турбин

Жаропрочные стали и сплавы(Л. М. Борздыка)

Жаропрочные стали и сплавы, применяемые в сварных конструкциях

Жаропрочные стали литейные

Жаропрочные стали литейные среднелегированные —

Жаропрочные стали марки

Жаропрочные стали назначение

Жаропрочные стали с карбидным упрочнением

Жаропрочные стали свойства

Жаропрочные стали термическая обработка

Жаропрочные стали термоллои

Жаропрочные стали условия эксплуатации

Жаропрочные стали химическая стойкость

Жаропрочные стали химический состав

Жаропрочные стали — Выбор

Жаропрочные стали, применяемые в моторостроении

Жаропрочные стали, применяемые для изготовления пресс-форм

Жаропрочные, окалиностойкме и теплоустойчивые стали и сплавы (Ф. Ф. Химушин)

Качество поверхностного слоя жаропрочных и титановых сплавов после обработки Сплавы и стали, методы и режимы обработки

Коррозионностойкие, жаростойкие жаропрочные стали и сплавы

Коррозионностойкие, окалиностойкие и жаропрочные стали и сплавы

Коррозпоппо-стошше, жаростойкие, жаропрочные й теплоустойчивые стали и сплавы

Коэффициент линейного расширения для поправочный для стали жаропрочной и нержавеющей

Легированные жаропрочные и жаростойкие стали

Литейные окалиностойкие, нержавеющие и жаропрочные стали и сплавы

Механические свойства некоторых нержавеющих, окалиностойких и жаропрочных марок стали

Механические свойства некоторых нержавеющих, окалиностойких и жаропрочных марок стали при низких и повышенных температурах

Нержавеющие, жаростойкие и жаропрочные стали аустенитного класса

Нержавеющие, жаростойкие и жаропрочные стали мартенситного, мартенситно-ферритного н ферритногоклассов

Низко- и среднелегированные теплоустойчивые и жаропрочные стали (К. А. Ланская)

Окалиностойкие и жаропрочные стали

Основные марки аустенитной жаропрочной стали

Основные свойства и примерное назначение высоколегированной нержавеющей, кислотостойкой, огнестойкой и жаропрочной стали

Особенности процесса фрезерования жаропрочной стали

Отливки из высоколегированных жаропрочных и нержавеющих сталей 12Х18Н9ТЛ и 12Х18Н12МЗТЛ (по Стали для крепежных изделий и пружин

Перлитные и мартенситные жаропрочные стали

Предел прочности алюминиевых сплавов стали жаропрочной

Предел текучести легких сплавов стали жаропрочной

Предел текучести стали жаропрочной

Прутки и полосы из коррозионно-стойкой и жаропрочной стали для лопаток паровых турбин. Технические условия

Прутки фасонные для лопаток и прутки для связи лопаток паровых турбин из коррозионно-стойкой и жаропрочной стали. Технические условия

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ стали жаропрочной

Сварка деталей из стали, жаропрочных сплавов и титана

Сложнолегированные 12-ные хромистые нержавеющие и жаропрочные стали

Состав и свойства жаропрочной стали аустенитного класса

Среднелегированные стали теплоустойчивые и жаропрочные

Среднелегированные стали теплоустойчивые и жаропрочные Зависимость от влияющих факторов

Среднелегированные стали теплоустойчивые и жаропрочные Механические свойства

Стали аустеиитио-мартенситные жаропрочные

Стали аустенитные Кривая жаропрочные — Механические

Стали аустенитные жаропрочные влияние бора и редкоземельных эле

Стали аустенитные жаропрочные гомогенных сталей

Стали аустенитные жаропрочные иую прочность сталей с интерметал

Стали аустенитные жаропрочные иым упрочнением

Стали аустенитные жаропрочные лидным упрочнением

Стали аустенитные жаропрочные ментов на жаропрочность

Стали аустенитные жаропрочные назначение сталей с интерметаллид

Стали аустенитные жаропрочные назначению и способу произвол

Стали высоколегированные и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные

Стали высоколегированные и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки, Сталь сортовая и калиброванная коррозионностойкая, жаростойкая и жаропрочная. Технические условия

Стали для клапанов и жаропрочные стали Основные обозначения, химический состав, механические свойства, режимы термической обработки и применение сталей

Стали жаропрочные - Критерии для выбора 270, 271 - Процессы при нагреве

Стали жаропрочные мартен снтно-ферритиые

Стали жаропрочные на никелевой

Стали жаропрочные перлитные

Стали жаропрочные — Классификация

Стали жаропрочные — Классификация Назначение, обработка термическая

Стали жаропрочные — Классификация аустенитные — Марка, обозначение 2.250, 251 — Назначение 2.254 — Обработка

Стали жаропрочные — Классификация аустенитные — Марки

Стали жаропрочные — Классификация обозначения 250, 251 Назначение 254 — Обработка термическая

Стали жаропрочные — Классификация термическая 2.251, 252 Пределы ползучести н длительной прочности

Стали жаропрочные — Обработка

Стали и коррозионно-стойкие, жаростойкие, жаропрочные сплавы

Стали и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие, жаропрочные, износостойкие

Стали и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие, жаропрочные, износостойкие

Стали коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные

Стали нержавеющие, кислотостойкие, окалиностойкие и жаропрочные, магнитные и другие специального назначения

Стали повышенной жаропрочности

Стали специальные коррозионно-стойкие Стали двухслойные Стали жаропрочные Стали порошковые Стали радиационно-стойкие Стали

Строгание жаропрочной стали

Теплоустойчивые и жаропрочные стали

Теплоустойчивые и жаропрочные стали Зависимость от температуры

Теплоустойчивые, жаропрочные и- коррозионностойкие стали и сплавы Сталь марки

Термическая обработка деталей машин, изготовляемых из высоколегированной нержавеющей и жаропрочной стали

Характеристика изделий из нержавеющей кислотоупорной и жаропрочной стали

Хромомолибденованадиевые стали 1%и 2%-ные 15Х1М1Ф и 12Х2МФСР жаропрочные

Хромомолибденованадиевые стали 1%и 2%-ные 25Х1МФ и 25Х2М1Ф жаропрочные

Хромомолибденованадиевые стали с ниобием и вольфрамом жаропрочны

Хромоникелевые жаропрочные стали с интерметаллидным упрочнением

Хромоникелевые стали жаропрочные

Хромоникелевые стали жаропрочные Азотирование

Хромоникелевые стали жаропрочные Зависимость от влияющих факторов

Хромоникелевые стали жаропрочные Зависимость от температур

Хромоникелевые стали жаропрочные Механические свойства

Хромоникелевые стали жаропрочные аустенитные

Хромоникелевые стали жаропрочные и сверхнизких температурах

Хромоникелевые стали жаропрочные литейные сложнолегированные

Хромоникелевые стали жаропрочные с иитерметаллидным упрочнение

Хромоникелевые стали жаропрочные с карбидным упрочнением

Хромоникелевые стали жаропрочные сопротивление усталости

Часть седьмаи ЖАРОПРОЧНЫЕ И ЖАРОСТОЙКИЕ СТАЛИ И СПЛАВЫ



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте