Стали повышенной жаропрочности

Стали повышенной жаропрочности [c.546]

Рис. 31. Диаграммы длительной прочности хромоникелевых аустенитных сталей повышенной жаропрочности

Указанный метод является универсальным и позволяет получать качественные швы для большинства используемых в настоящее время перлитных и хромистых теплоустойчивых сталей, а также для наиболее распространенных аустенитных жаропрочных сталей с отношением r/Ni > 1. Для аустенитных сталей повышенной жаропрочности использование этого метода встречает трудности в связи со склонностью чисто аустенитного металла корневого шва, образовавшегося за счет расплавления свариваемых кромок, к трещинообразованию при сварке. В данном случае может быть рекомендовано введение в разделку присадочного кольца (фиг. 111, б) из аустенитной проволоки с высоким содержанием хрома для обеспечения получения в корневом шве аустенитно-ферритной структуры и устранения при этом опасности образования трещин при сварке. Сварка корневого шва может производиться как вручную, так и с помощью специального автомата, устанавливаемого на трубе. [c.165]

Введение W, Мо и V в стали с 12% Сг приводит к повышению жаропрочности, а более высокое их содержание — к переходу стали в полуферритный класс (поскольку превращение протекает [c.205]

Аустенитные стали обладают не-магнитностью при закалке, повышенной жаропрочностью, хорошей свари- [c.270]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Углерод увеличивает предел прочности, предел текучести стали, снижает ее пластичность и ударную вязкость. Кремний повышает прочностные и снижает пластические свойства, повышает жаростойкость (окалиностойкость) стали. Марганец влияет на прочность и прокаливаемость стали (увеличивает). Уменьшение пластичности стали наблюдается при содержании марганца более 1,5 %. В высоколегированных жаропрочных сталях марганец применяют для частичной замены дефицитного никеля. Алюминий используют для повышения жаропрочности и жаростойкости стали. [c.222]

Исследованиями И. А. Одинга и П. В. Зубарева [59] установлено, что азотирование малоуглеродистой стали после МТО способствует дальнейшему повышению жаропрочных свойств механико-химико-термическая обработка). Это повышение, по-видимому, вызывается упрочнением полигональных границ в результате насыщения их чужеродными атомами в процессе азотирования [59]. [c.33]

Необходимо отметить, что в стали, подвергнутой МТО, даже после весьма длительных температурных выдержек не наблюдается признаков коагуляции выпадающей фазы. По-видимому, это объясняется образованием субструктуры, равномерно охватывающей весь объем металла. Следовательно, повышение жаропрочности после МТО вызывается не только способностью дислокационных стенок сопротивляться пластической деформации при повышенных температурах, но и спецификой протекания диффузионных процессов при наличии разветвленной сетки дислокационных субграниц [68]. [c.38]

Необходимо учитывать, что рассматриваемая обработка в тех случаях, когда она применяется для повышения жаропрочности мартенситных сталей, в принципе не отличается от ВТМО. [c.44]

Хромоникельмолибденовые стали при комнатных температурах имеют те же механические свойства, что аустенитные типа 18-8 (см. рис, 1), а при высоких — повышенную жаропрочность. Длительный нагрев (до 9 тыс, ч) при 650 и 750° С не вызывает больших изменений механических свойств. Эти стали сочетают достаточно высокую длительную прочность с высокой пластичностью [22], [c.149]

Сталь применяют в термически обработанном состоянии после закалки с 1180° С в воде и двойного старения 10 ч при 850—900° С и 25—50 ч при 700—710° С. Она нечувствительна к надрезу и сочетает повышенную жаропрочность, пластичность и релаксационную стойкость. [c.177]

Область приме- нения Обработка твердых сплавов прошивание щелей и отверстий малого диаметра чистовая обработка на повышенных частотах Предварительная обработка полостей и отверстий в стали и жаропрочных сплавов Обработка деталей из отбеленного чугуна и жаропрочных сплавов обработка твердых сплавов при повышенных режимах с вращением инструмента [c.686]

Примечание. Можно использовать также серый чугун (износ близок к меди обработка на небольших мощностях, при вращении инструмента — на повышенных) вольфрам (средняя величина износа, для прошивания отверстий небольшого диаметра и разрезки сталей и жаропрочных сплавов при использовании в качестве инструмента фасонного проката — прутков и лент). [c.686]

Гафний — серебристо-белый блестящий пластичный металл. Применяют в атомной энергетике, радиоэлектронике, электровакуумной технике и т. д., в производстве стали для повышения жаропрочности и создания мелкозернистой структуры, в сплавах для электроконтактов. [c.100]

Мартенситные стали. Из сталей мартенситного класса в качестве жаропрочных нашли практическое применение стали с 11— 13% (в среднем 12%) хрома. Для повышения жаропрочных свойств стали дополнительно легируют молибденом, вольфрамом, ванадием и ниобием. Модифицированные хромистые стали в основном рассчитаны на применение в температурном интервале 560— 620° С, в котором жаропрочность и жаростойкость низколегированных сталей перлитного класса становится уже недостаточной, а использование аустенитных сталей экономически нецелесообразно. [c.153]

Таким образом, термической обработкой, обеспечивающей повышенную жаропрочность стали, является закалка в воде с 1150° G 174 [c.174]

Вольфрам вводится в аустенитные стали для повышения жаропрочности. Вольфрам дорог и дефицитен. [c.103]

Рис 29 Зависимость механических свойств хромоникелевых аустер1Итных сталей повышенной жаропрочности от температуры [c.159]

Сталь склонна к интенсивному старению при 600—700°, вызываемому выделением мелкодисперсных карбидов старение сопровождается упрочнением стали с одновременным снижением пластических сво11Ств и ударной вязкости. Наиболее распространенной формой термической обработки является отжиг. Аустенитизация при 1170—1200" придает стали повышенную жаропрочность, но понижает пластичность при высоких температурах. Сталь хорошо наплавляется нихромами и стеллитом. Может азотироваться. Для азотирования требует повышенных температур (570—580°) и соответственно высокой диссоциации аммиака (40%) выдержка в 70—80 час. обеспечивает глубину азотирования 0,25—0,35 мм. Технологическим недостатком стали является склонность к. выделению строчечных крупных карбидов в процессах горячей механической и термической обработок. Сталь удовлетворительно сваривается с применением электродов типа 18-8-2,5 Мо и ЦТ-1. По отношению к лтежкристаллитной коррозии сталь не устойчива. [c.553]

Х14Н14В2М Сталь аустенитного класса, сваривается удовлетворительно с применением электродов типа 18-8-2,5 Мо и ЦТ-1 хорошо наплавляется нихромами и стеллитом. Азотируется при температуре 570 — 580° С на глубину 0,25 — 0,35 мм. Аустенизация при 1170 — 1200° С придает стали повышенную жаропрочность [c.265]

Допускаемые напряжения в сварных соединениях турбин устанавливают, как обычно, в процентном отношении от допускаемых напряжений для основного металла. Значения коэффициента прочности ф сварного соединения могут быть приняты теми же, что и для котельных элементов (см. гл. IX). Для сварных соединений с гарантированным проваром аустенитных сталей повышенной жаропрочности (ХН35ВТ, 08Х15Н24В4ТР) и сплавов на никелевой основе, не используемых в котлах и сосудах, принимают ф = 0,7. [c.283]

В некоторых приведенных выше марках аустенитной хромоникелевой стали типа 18-8 присутствует около 1% ниобия иногда вместе с ниобием вводится и тантал в сумме около 1%. Введение ниобия в сталь типа 18-8 не только повышает ее коррозионную стойкость (в особенности в условиях, вызываюш,их интеркристаллитную коррозию), но и сообщает стали повышенную жаропрочность в условиях циклического температурного режима. В работе Болдуина [20] такое благоприятное влияние ниобия было установлено при испытании стали типа 18-8 при циклическом бпл 6 /1 [c.716]

Конечно, цель такой термической обработки — повышение жаропрочности аустенитные стали второй группы обладают жаропрочностью более высокой, чем гомогенные аустенитные стали, что объясняется тонким распределением второй фазы, однако это является преимуществом только при кратковременных сроках службы при длительных сроках службы (t>100 ч) избыточная упрочняющая фаза скоагулирует, и тогда гомогенные сплавы превосходят по жаропрочности дисперсионно твердеющие. [c.471]

Сталь ЗИ589 хромомаргаицевоникелеаая с добавлением ниобия, вольфрама и ванадия применяется для изготовления лопаток ГТД, работающих при температурах до 750°С. В целях повышения жаропрочности и коррозионной стойкости поверхность лопаток никелируют и алитируют. Такие лопатки успешно работают при температуре 850°С. Лопатки после закалки с температуры 1200°С в масле подвергают двойному старению. [c.53]

Рассмотрен новый метод повышения свойств металлических сплавов, позволяющий улучшить качество и снизить металлоемкость изделий. Изложена теория процесса динамического старения, рассмотрены особенности его применения для различных сплавов, предварительно подвергнутых термической и термомеханической обработкам. Показано влияние динамического старения яя структуру и свойства сплавов различных классов — углеродистых и мартенснт-ностареющих сталей, аустенитных, жаропрочных сплавов, бронз. [c.24]

Опробование нескольких режимов МТО для повышения жаропрочности котельной стали 12Х1МФ показало, что наибольший эффект упрочнения достигается в результате применения двух- или трехкратной термообработки с начальной деформацией 1,5—1,0% и с промежуточным старением при 150 °С в течение 6 ч. [c.249]

В [132, 133] показано, что наряду с восстановлением структуры и служебных свойств стали при восстановительной термообработке возможен эффект упрочнения, который проявляетея в повышении жаропрочности металла. [c.255]

Стали повышенной производительности имеют теплостойкость до 650° С. Основное их назначение — обработка конструкционных сталей повышенной твердости и прочности, жаропрочных сплавов, сталей аустенитного класса и титановых сплавов. Сталь Р9МЗК6С при обработке жаропрочных сплавов имеет стойкость, в 3 раза более высокую, чем сталь Р18. Сталь Р12ФЗ обладает высокой пластичностью в горячем состоянии, и сверла из нее могут получаться методом поперечно-винтовой прокатки. [c.22]

Хромомолибденовая сталь хорошо сваривается и гнется в горячем и холодном состояниях. Максимальная температура ее применения для длительной службы 530—540° С. Из хромомолибденовых сталей наиболее широко распространена сталь марки 15ХМ, содержание Сг в которой для повышения жаропрочности и жаростойкости поднято до 1 %. [c.86]

Сталь ЭИ835 обладает повышенной жаропрочностью и окалиностойкостью по сравнению с хромоникелевыми типа 18-8 с Ti и Nb. Ее применяют в виде листов, [c.154]

Сталь ЭИ703 вследствие присадки W и Ti или Nb имеет повышенную жаропрочность и высокую окалиностойкость. Ее применяют в качестве заменителя никелевых сплавов ЭИ602 и ЭИ435 как жаростойкий материал при изготовлении жаровых труб камер сгорания и колец соплового аппарата газовых турбин различного назначения (см. рис. 19, 24 и 27) [351. [c.155]

Сталь ЭИ694 применяют для изготовления цельнотянутых труб силовых установок. По механическим свойствам при высоких температурах сталь имеет более повышенную жаропрочность, чем стали 18-8 с Ti и Nb (рис. 28—32), она сохраняет высокую ударную вязкость после длительного 5000-часового нагрева при 600— 700 С, которая остается на уровне 11—14 кГм1сл1 (табл. 24), [c.158]

Сталь ЭИ395 находит ограниченное применение — только для сварных роторов кратковременного действия 22, 351. Она обладает повышенной жаропрочностью и хорошей свариваемостью, но относительно малой прочностью в закаленном на аустенит состоянии и сравнительно небольшой склонностью к дисперсионному упрочнению при старенпи. [c.162]

Максимумы твердости стали ЭИ696 после 10-часового старения и количества V -фазы, определенной в результате интерметаллидного анализа, при различных температурах почти совпадают и относятся к температуре старения 750—775° С. При более высоких температурах твердость, прочность и количество у -фазы в интерметал-лидном осадке уменьшаются, что связано с коагуляцией и растворением этой фазы. При 875° С v -фаза полностью растворяется в у-твердом растворе (рис. 39). Повышение чистоты стали и введение малых добавок бора способствует упрочнению границ зерен и в целом повышению жаропрочности сталей. Однако следует учитывать, что бор способствует сужению температурного интервала горячей обработки стали давлением (950—1100° С). [c.167]

Сталь ЭЙ725 применяют для изготовления корпусов турбин и направляющих лопаток, работающих при 750° С. Сталь относится к группе дисперсионно-тверде-ющнх повышенной жаропрочности. Термическая обработка состоит из закалки и старения, Сталь обладает достаточно высокой жаропрочностью при температурах до 700—750° С при длительных сроках службы (см. рис. 1, 2, 3). В процессе длительных испытаний при 700—800° С имеет место некоторое уменьшение ударной вязкости стали с 10 до 6 кГм1см [24, 28]. [c.175]

Один из путей дальнейшего повышения жаропрочности аусте-нитнрй стали — это микролегирование борОм и редкоземельными элементами (чаще всего церием). [c.157]

В последние годы для жаропрочных сплавов начали проводиться работы по новым технологическим схемам термомеханической обработки, среди которых представляют наибольший интерес механотермическая обработка (МТО) и высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО). Более перспективным, главным образом из-за легкости осуществления, является метод ВТМО, который заключается в совмещении пластической деформации, проводимой при температурах, превышающих температуру рекристаллизации, с закалкой. Этот процесс был впервые использован Садовским с сотрудниками в 1958 г. для повышения жаропрочности аустенитной стали ЭИ481. Основное требование, которое предъявили авторы к нормальному процессу ВТМО, — полное подавление рекристаллизации. Для осуществления этого требования необходимо строго соблюдать режимы деформации, подбирать определенные способы деформирования и ограничивать габариты изготавливаемых изделий до 10—12 мм. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...