Жаропрочные и жаростойкие стали сплавы

Так, например, выбор сплавов для реактивных двигателей определяется рабочими температурами деталей, нагрузками, которые они воспринимают, и длительностью работы. Для работы при температурах до 300 С (когда у сталей еще не наблюдается явления ползучести) применяют обычные конструкционные стали. В интервале температур 300—500 С используют так называемые теплостойкие стали, сохраняющие при этих температурах свою прочность и сопротивляющиеся газовой коррозии. Для работы при температурах свыше 600 С применяют жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы. Причем до 650 С используют высоколегированные сложные стали аустенитного типа, а свыше 650° С — сложные сплавы на основе N1, Со и Ре. [c.197]

Жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы [c.47]

Для болтов, винтов н шпилек из материалов классов прочности 8.8,...,14,9, для гаек классов прочности 10,. .., 14 н для изделий из коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких сталей вместо указания о применении спокойной стали пишут. чарку стали или сплава. [c.175]

Жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы на никелевой основе. М. Наука, 1984. [c.775]

Продукция чёрной металлургии. Отраслевой каталог. Прокат чёрных металлов. Жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы. Научный редактор В. Б. Киреев. М. Черметинформация, 1988. 112 с. [c.780]

Кроме перечисленных общих особенностей сварки высоколегированных сталей и сплавов, есть специфические особенности, определяемые их служебным назначением. При сварке жаропрочных и жаростойких сталей обеспечение требуемых свойств во многих случаях достигается термообработкой (аустенизацией) при температуре 1050... 1110 °С, снимающей остаточные сварочные напряжения, с последующим стабилизирующим отпуском при температуре 750. .. 800 °С. При невозможности термообработки сварку иногда выполняют с предварительным или сопутствующим подогревом до температуры 350. .. 400 °С. Чрезмерное охрупчивание швов за счет образования карбидов предупреждается [c.362]

Жаропрочность 392, 395, 400 Жаростойкость 392, 395, 400 Жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы 400 Железо 114 [c.496]

Аустенитные стали имеют низкую теплопроводность и высокий температурный коэффициент линейного расширения, что обусловливает перегрев металла в зоне сварки и возникновение значительных деформаций изделия. Основные трудности сварки рассматриваемых сталей и сплавов обусловлены высокой степенью легирования и разнообразием условий эксплуатации сварных конструкций. Основная особенность сварки таких сталей — склонность к образованию в шве и околошовной зоне горячих трещин в виде как мельчайших микротрещин, так и трещин значительных размеров. Образование горячих трещин связано с формированием при сварке крупнозернистой макроструктуры. Применение методов, способствующих измельчению кристаллов, повышает стойкость шва против образования горячих трещин. Эффективным средством является создание аустенитно-ферритной структуры металла щва. Получение аустенит-но-ферритных швов достигается путем дополнительного легирования металла шва хромом, кремнием, алюминием, молибденом и др. В сварных швах изделий, работающих как коррозионно-стой-кие при температуре до 400 °С, допускается содержание феррита до 25 %. В изделиях из жаропрочных и жаростойких сталей, работающих при более высоких температурах, содержание феррита ограничивают 4—5 %. Значительные скорости охлаждения при сварке и диффузионные процессы, происходящие при повышенных температурах в процессе эксплуатации, приводят к сильному охрупчиванию металла сварных соединений жаропрочных сталей и к потере прочности при высоких темпера- [c.334]

Обычно в состав всех жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов входит хром в количестве от 8—10 до 20—25%. В последние годы созданы жаростойкие сплавы, в которых содержание хрома доведено до 50 и даже 60%. Большинство жаропрочных и жаростойких аустенитных сталей и сплавов содержит довольно большие количества титана и алюминия, в их состав входят бор, цирконий, редкоземельные металлы. Все эти элементы, хотя и в разной степени, окисляются при сварке. Из этого следует, что [c.59]

Современные флюсы в сочетании с проволоками соответствующего состава позволяют успешно сваривать многие жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы. Автор полагает, что сварка под флюсом еще долгие годы будет служить одним из эффективных средств получения надежно работающих сварных конструкций из аустенитных сталей и сплавов. [c.323]

НЕКОТОРЫЕ ВОПРОСЫ РЕМОНТНОЙ СВАРКИ ЖАРОПРОЧНЫХ И ЖАРОСТОЙКИХ СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ [c.356]

В советской и зарубежной литературе опубликованы и публикуются многие тысячи статей, посвященных проблеме сварки аустенитных сталей и сплавов. Так, по далеко неполным данным американского сварочного общества, за период с 1926 по 1955 г. во всем мире было напечатано более 1100 статей по различным вопросам сварки нержавеющих сталей (под этим термином подразумеваются не только собственно нержавеющие, но и жаропрочные и жаростойкие стали). За последние десять лет их напечатано не меньше, чем за предыдущие тридцать. [c.361]

Химический состав жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов на никелевой основе приведен в табл. 12.11. [c.556]

Химический состав (%) жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов [c.565]

Для пайки конструкций из жаропрочных и жаростойких никелевых сплавов и сталей [c.57]

Приведите три примера наиболее важных жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов. [c.111]

Отсутствие зоны термического влияния, а также простота технологии соединения, отсутствие трещин, коррозии, необходимости в последующей термической обработке, простота и дешевизна процесса делают его весьма перспективным для сварки соответствующих изделий из жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов. [c.429]

Развитие многих современных отраслей техники, особенно новой техники, тесно связано с разработкой и применением жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов. Так, ряд технологических процессов современной химической и газовой промышленности стал возможен только при рабочих температурах 600— 700° С и выше. Для осуществления отдельных новых химико-технологических процессов требуются еще более высокие температуры — 1000—1600° С. [c.26]

Многие детали, узлы и элементы обшивки современных летательных аппаратов работают в условиях повышенных и высоких температур, что требует применения больших количеств высокопрочных, жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов. [c.26]

Для повышения жаропрочности в материалы добавляют легирующие присадки С, Сг, V, Мо, Ш, Т1, ЫЬ, А1, В и др. Легирование в сочетании с термической обработкой является одним из главных факторов повышения жаропрочности и жаростойкости сталей и сплавов. Наряду с элементами, повышающими жаропрочность, в сплавы вводят также элементы, повышающие их окалиностойкость Сг, N1, Л1 и 51. [c.27]

Рис. 6. Изменение механических свойств различных жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов в зависимости от температуры

Стали и сплавы с особыми свойствами. К этой группе относятся стали нержавеющие и кислотоупорные жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы с особыми магнитными свойствами и т. д. [c.222]

Таблица 3.16. Области применения жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов в вакууме

На рис. 3.20 приведены жаропрочные свойства сталей и сплавов при давлении 6,7Па при различных температурах [52]. Области применения жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов в вакууме представлены в табл. 3.16. [c.120]

До температуры 300° С применяются обычные конструкционные стали, от 300 до 550° С теплостойкие, от 550 до 1000° С жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы, а выше 1000° С особожаропрочные сплавы на основе тугоплавких металлов. [c.392]

Для высоколегированных, трудно-деформируемых, жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов значения скоростей деформирования, приведенные в табл. 42, необходимо уменьшать тем больше, чем сильнее отли- [c.449]

Для удобства рассмотрения свойств жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы разделяют в порядке возрастания жаропрочности на следующие основные группы 1) хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали (сильхромы) мартенситного класса 2) высокохромистые стали мартенсито-ферритного, аус-тенито-ферритного и ферритного классов 3) хромоникелевые и хромомарганцовистые стали аустенитного класса 4) сплавы на железоникелевой и никелевой основах. Химический состав и некоторые свойства типовых современных сталей и сплавов в соответствии с ГОСТ 5632—61 приведены в табл. 7—9. [c.27]

Жаропрочные и жаростойкие деформируемые сплавы на никелевой основе (группа XI) легированы большим количеством хрома (10—20 %). В их состав в небольших количествах входят титан, алюминий, вольфрам, молибден и другие элементы. Как и коррозионно-стойкие стали, сплавы данной группы ихмеют повышенную склонность к налипанию, вызывающую адгезионный износ инструмента. Обработку сплавов рекомендуется проводить при непрерывном резании твердосплавным инструментом, при прерывистом резании — быстрорежущим инструментом. [c.35]

Таблица 3.21. Области применения жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов в углеродсодершащей атмосфере

В стабильно аустенитных сталях и сплавах двухфазность структуры создается за счет выделения в металле шва карбидов или бо-ридов. Для получения аустенитно-карбидной структуры шов легируют углеродом и карбидообразующими элементами — ниобием нли титаном. Однако углерод резко повышает склонность швов к межкристаллитной коррозии. Поэтому этот способ примени.ч при сварке только жаропрочных и жаростойких сталей. Получения аустенитио-боридной структуры достигается легированием шва бором в количестве 0,2—0,7%. При больших содержаниях бора в швах могут образовываться холодные трещины, для предупреждения которых требуется предварительный или сопутствующий подогрев до 250—300° С. При сварке чисто аустенитных швов в них ограничивают содержание вредных примесей (сера, фосфор, висмут и др.) и элементов, способствующих появлению легкоплавких эвтектик (кремний, титан, алю- [c.381]

После выбора основы сплава дальнейшее повышение жаропрочности достигается легированием и термической обработкой. Выбор легирующих элементов и термической обработки в большой степени зависит от требований, предъявляемых к структуре жаропрочных сталей и сплавов. Основными из них являются образованнее основным металлом высококонцентрационного легированного твердого раствора с высокой температурой рекристаллизации наличие в структуре после старения высокодисперсных избыточных фаз, обладающих высокой прочностью и выделяющихся по границам зерен, й также определенные величина и форма зерен. Эти требования вызваны необходимостью повысить сопротивление диффузии, интенсивно протекающей в металлах и сплавах при высоких температурах и напряжениях, особенно по границам зерен. Введение большого числа легирующих элементов, как правило, замедляет диффузию, поэтому жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы по химическому составу являются сложнолегированными. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...